一、新型高强度不饱和聚酯树脂（论文文献综述）
褚夫凯[1]（2021）在《含磷阻燃剂的设计及其不饱和聚酯复合材料性能与机理的研究》文中研究指明不饱和聚酯复合材料（UPR）具备易加工、高强度和耐化学腐蚀等优异性能,使其广泛应用于建筑、交通等领域。然而应用时存在诸多不足:由碳氢化合物组成的UPR树脂易被点燃,产生大量的热和烟气危害;稀释交联体系常用的苯乙烯易挥发造成环境污染,同时存在易燃、燃烧时烟密度大等问题;增强体系使用的玻璃纤维,其结构特性易产生“烛心效应”和结合性差而恶化阻燃和机械性能。本论文基于高效、安全、环保的设计理念,结合UPR材料的组成和结构特征,采用添加型阻燃、反应型阻燃和界面调控的技术手段,制备阻燃UPR复合材料,并系统研究其热解行为、阻燃性能和阻燃机理。具体的研究工作包括以下几个方面:1.研究添加型阻燃体系不同的磷价态、阻燃元素组合与含量和主/侧链结构等因素对UPR热性能、阻燃性能和阻燃机理的影响。通过二氯化磷酸苯酯、苯膦酰二氯、甲基膦酰二氯等化合物和双酚S、双酚A等二元醇化合物间的缩聚反应,制备具有不同结构的聚合型阻燃添加剂（PCH3-S、PB-S、PO-S、PCH3-A、PB-A和PO-A）。热性能结果表明在升温过程中,阻燃剂与UPR基体之间通过酯交换反应和苯乙烯链段的β断裂方式而存在相互作用;阻燃性能表明加入15%的PCH3-S使UPR达到UL-94 V0级,20wt%的PB-S可使UPR的PHRR和THR值降低71.66%和77.67%;通过气相和凝聚相的热解产物分析表明,含砜基和+3价膦结构的阻燃剂能在气相释放SO2和含磷化合物,稀释可燃热解产物的同时催化H.和HO.自由基捕获反应,含砜基和+5价磷结构的阻燃剂具有较高的炭化能力,通过焦磷酸、磷酸和磺酸等酸性物质促进凝聚相成炭。2.研究生物基阻燃添加剂（PBEG、POEG、PCH3PG、PBPG和POPG）的制备工艺,分析聚合型阻燃剂中不同磷价态结构的结合使用对UPR复合材料热稳定性、阻燃性能及其阻燃机理的影响,揭示适用于UPR的高效阻燃剂的结构规律。实验结果表明:在相同阻燃剂添加量时,相比单一磷价态阻燃剂,不同磷价态结构的结合使用有利于材料热稳定性的提升;当加入15 wt%的PBEG时,UPR/PBEG 15%（磷含量仅为2.52%）可达到UL-94 V0级,PHRR和THR值分别降低 70.92%和 65.52%;当 PBEG 含量增加到 20 wt%,UPR/PBEG20%的 LOI值进一步提高到30%;阻燃机理分析表明,达到较高阻燃级别的UPR复合材料PBEG和PCH3PG阻燃剂以气相阻燃机理为主,以催化炭层生成并发挥阻隔作用为辅。总之,聚磷酸酯阻燃剂显着提升阻燃性能,然而不同磷价态结构对UPR复合材料的阻燃效率的影响较弱。3.研究兼具阻燃、锚固基团修饰改性的玻纤在高效阻燃UPR体系中应用,合成PKH550含磷阻燃界面改性剂表面修饰玻纤,结合聚合型阻燃添加剂PCH3-S,制备综合性能优异的阻燃玻纤增强UPR复合材料。实验结果表明:在热重数据中,PKH550修饰的玻纤没有对UPR复合材料的T5%、T10%和Tmax等产生明显影响,PKH550和PCH3-S的使用均有利于UPR复合材料残炭率的增加;当PCH3-S添加量较低时,MGF/UPR2可以达到UL-94 V0级,LOI值高达37%;相比于纯玻纤体系的PGF/UPR3在UL-94为NR级以及33%的LOI值,相同PCH3-S添加量下PKH550改性后的玻纤制备的MGF/UPR3达到UL-94 V0级,且LOI值高达38%;与非阻燃GF/UPR相比,MGF/UPR2的PHRR和THR值相比PGF/UPR分别最大降低43.97%和43.76%。总之,研究表明PKH550能够从界面阻燃角度出发有效改善玻纤的“烛芯效应”问题;PKH550和PCH3-S能够协同提升体系的阻燃效率;PKH550的接枝有助于改善纤维与UPR基体之间的界面结合力,实现玻纤与基体间的界面增强。4.研究多级纳米结构层改性的生物基苎麻纤维在阻燃UPR材料中的应用,调控苎麻表面双层金属氢氧化物（LDH）结构并接枝含磷硅烷偶联剂PSi,结合生物基阻燃添加剂PBEG,制备综合性能优异的生物基纤维增强复合材料。实验结果表明:垂直生长的LDH纳米结构层和PSi涂层共同改善纤维与UPR基体间良好的的界面相容性,UPR/Textile@LDH@PSi的拉伸强度得到了显着提高;LDH改性的苎麻纤维也使得复合材料的高温成炭性得到了改善。同时,在UPR复合材料的燃烧过程中,PSi和LDH层有助于催化UPR/Textile@LDH@PSi生成炭层,并抑制燃烧过程热量的释放。生物基阻燃添加剂PBEG的加入能够使复合材料UPR3达到UL-94 V0级,且LOI值高达32%。UPR复合材料的PHRR值最多降低54.63%。这表明界面LDH和PSi阻燃层以及基体中PBEG阻燃剂共同作用,增强复合材料阻燃性能。5.研究通过分子设计制备的反应型阻燃单体替代聚苯乙烯在UPR复合材料在的应用。合成三种不同含磷结构的非挥发性阻燃稀释交联剂（PBHA,POHA和PSHA）,完全取代交联稀释剂苯乙烯应用于UPR复合材料。实验结果表明:通过FTIR和NMR（1H,31P）表征验证了阻燃交联剂的结构;通过挥发性、粘度、固化动力学和凝胶含量测试,研究新型阻燃稀释交联剂的加工性和固化性能;不同磷结构对UPR阻燃性能影响各异,与苯乙烯稀释的UPR材料相比,使用PBHA制备UP/PBHA达到UL-94 V0级,其LOI为28%,PHRR和THR分别降低64.06%和61.54%;使用PBHA稀释交联制备的玻纤增强UPR复合材料（GF/UP/PBHA）,同样达到UL-94V0级,并且LOI高达38%;通过热稳定性、热降解过程和燃烧过程研究,发现PBHA阻燃稀释交联剂以气相捕捉H.和HO.自由基为主,以固相促进致密炭层形成隔绝氧与热辐射为辅的阻燃机理。总之,设计制备的反应型阻燃稀释交联体系显着降低了加工工艺的危险性,提升了复合材料的火安全性能。
李志豪[2]（2020）在《无苯乙烯的室温固化不饱和聚酯树脂的组成、固化工艺与性能研究》文中进行了进一步梳理传统的不饱和聚酯树脂（UPR）产品或材料的制备通常用约30 wt%的苯乙烯（St）作交联组分,以过氧化甲乙酮/异辛酸钴为室温引发体系。因此,在其加工和固化成型过程中,不可避免地存在St导致的对人的健康和环境的危害以及含钴化合物潜在的致癌风险。毫无疑问,利用以不含钴的化合物作为促进剂的新引发体系来制备无苯乙烯的UPR产品或材料是解决这一问题的有效策略。为此,设计与合成了低挥发性、低毒性的大分子活性单体氨基甲酸酯丙烯酸酯（HEA-IPDI）;将所合成的HEA-IPDI和商业化的丙烯酸酯单体1,6-己二醇二丙烯酸酯（HDDA）一起用作替代St的UPR交联组分,从而得到UPR和非苯乙烯交联组分的混合树脂UPR/HEA-IPDI/HDDA;以季戊四醇四-3-巯基丙酸酯（PETMP）和Fe Cl3的组合物PETMP/Fe Cl3为促进剂,通过混合树脂UPR/HEA-IPDI/HDDA的室温固化,制备了无苯乙烯的UPR固化材料;对其制备工艺特性、物理机械性能、热性能和微观形貌进行了表征与分析。该研究可望为设计和制备环境友好的无苯乙烯的UPR产品或材料,以从根本上解决传统的UPR/St树脂固有的问题奠定坚实的理论和实验基础。研究的主要内容和结果如下所述。（1）通过丙烯酸羟乙酯（HEA）与异佛尔酮二异氰酸酯（IPDI）的反应合成了带两末端碳碳双键的氨基甲酸酯丙烯酸酯HEA-IPDI;以HEA-IPDI与1,6-己二醇二丙烯酸酯（HDDA）为UPR的交联组分,制备了一系列不同组成的UPR/HEA-IPDI/HDDA混合树脂体系;用过氧化甲乙酮/异辛酸钴引发体系在室温下引发混合树脂的固化,制得了无苯乙烯的UPR固化材料。对这些UPR固化材料的制备与性能的研究表明,混合树脂UPR/HEA-IPDI/HDDA的挥发性较低,通过合理地调整其配比可使其粘度满足加工工艺的要求。在混合树脂UPR/HEA-IPDI/HDDA中UPR含量一定时,随着HEA-IPDI含量的增加,树脂体系的粘度增加;相应地,所制得的UPR固化材料的物理机械性能、玻璃化转变温度Tg和热变形温度HDT也会在一定程度上有所提高。当UPR/HEA-IPDI/HDDA的质量比为45∶15∶40时,其粘度为1350 m Pa·s,在室温下的挥发量仅为传统的UPR/St混合树脂的5.36%;且相应的UPR固化材料的拉伸强度、断裂伸长率、弯曲强度和冲击强度分别为41.7 MPa、3.4%、50.8 MPa和7.0 KJ/m2,Tg和HDT分别为85.0℃和61.5℃。与UPR/St固化树脂相比,无St的UPR固化材料表现出了相对较低的拉伸强度和弯曲强度,更好的韧性和更高的热稳定性。（2）为了在无钴化合物作促进剂时实现混合树脂UPR/HEA-IPDI/HDDA的室温固化,用季戊四醇四-3-巯基丙酸酯（PETMP）和Fe Cl3组成UPR固化的复合促进剂PETMP/Fe Cl3,以过氧化甲乙酮（MEKP）和过氧化苯甲酸叔丁酯（TBPB）为引发剂,设计了两新型室温引发体系,即含单一引发剂的引发体系MEKP/PETMP/Fe Cl3和含双引发剂的复合引发体系MEKP/TBPB/PETMP/Fe Cl3。以质量比为45∶15∶40混合树脂UPR/HEA-IPDI/HDDA为研究对象,研究了不同的新型室温引发体系对树脂的固化特性、物理机械性能、热稳定性和微观形貌的影响。结果表明,所设计的新型室温引发体系均可使混合树脂UPR/HEA-IPDI/HDDA实现室温固化;并可通过调节引发体系的组成制备出无色透明状的UPR固化树脂。此外,利用复合引发体系MEKP/TBPB/PETMP/Fe Cl3制得的UPR固化材料的力学性能优于相应的用MEKP/PETMP/Fe Cl3制得的UPR固化材料。当使用MEKP、TBPB、PETMP和Fe Cl3用量分别为1.25 wt%、0.2 wt%、0.6 wt%和0.3 wt%的复合引发体系MEKP/TBPB/PETMP/Fe Cl3时,混合树脂的凝胶时间为15.5min,所制得的UPR固化材料呈无色透明状,并具有相对较好的力学性能;其拉伸强度、断裂伸长率、弯曲强度和冲击强度分别为38.1 MPa、6.3%、49.7 MPa和8.9 KJ/m2,其Tg为84.5℃。固化树脂在264.3℃时的质量损失仅5%,表现出较高的热稳定性。
雍伟[3]（2020）在《安山岩石矿微细固废低温固化方法研究》文中指出本研究基于地质聚合反应原理和树脂固化交联反应原理,提出了利用地质聚合物和树脂作为胶凝剂固化安山岩石矿微细固废的研究思路。以浙江某碎石有限公司破碎车间除尘器粉尘为试验原料,开展了地质聚合物-微粉复合材料和不饱和树脂基聚合物-微粉复合材料的试验研究;探究了碱激发剂种类、微粉添加量、玻璃纤维添加量、微粉改性制度等因素对地质聚合物抗压强度的影响;考查了树脂种类及相对含量、苯乙烯含量、养护温度对不饱和树脂基聚合物抗压强度的影响。以碱激发剂种类为试验因素,聚合物试块抗压强度为检测指标,在温度为80℃、湿度为80%的条件下,各碱激发剂对低钙粉煤灰激发效果由好到差顺序为:K-水玻璃>Na-水玻璃>工业级NaOH;以K/Na-水玻璃为碱激发剂时,聚合物的抗压强度随水玻璃模数升高而降低,随粉煤灰与水玻璃质量比的增加而升高,聚合物抗压强度的变化趋势基本一致;K-水玻璃聚合物试块的3d、7d抗压强度要高于Na-水玻璃聚合物试块的抗压强度;通过添加与水玻璃阳离子对应的ROH降低水玻璃模数,NaOH相比较KOH而言,吸水性低、安全性高,故以Na-水玻璃做为粉煤灰的碱激发剂。当Na-水玻璃模数为1.0、水玻璃固体含量为36%时,微粉粒度越小,聚合物抗压强度峰值对应的微粉取代量越少;当微粉粒度分别为-0.045 mm、0.074-0.045 mm、+0.074mm时,聚合物抗压强度峰值对应的微粉取代粉煤灰量分别占水玻璃质量0.19、0.26、0.26。确定微粉粒度为-0.045 mm,地质聚合物-微粉复合材料的抗压强度随玻璃纤维添加量的增加先减小后升高,当玻璃纤维添加量分别为水玻璃质量的0.019和0.013时,聚合物对应得到3d、7d抗压强度峰值。微粉经偶联剂改性后,分散性变好,微粉团数量减少,聚合物抗压强度明显提高;微粉粒度越小,改性效果越明显;当偶联剂与微粉质量比为0.025时,聚合物试块取得抗压强度峰值,且-0.045 mm微粉对应聚合物的抗压强度最高;以树脂种类为试验因素,不饱和树脂基聚合物抗压强度为检测指标;在80℃养护条件下,随着微粉与树脂质量比的增加（η=1.0-2.5）,环氧树脂基聚合物抗压强度曲线呈上凸形,不饱和树脂基聚合物抗压强度曲线呈下凹形变化规律,且不饱和树脂基聚合物抗压强度大于环氧树脂基聚合物抗压强度。在80℃养护条件下,当微粉与168不饱和树脂质量比为1.0-1.6、1.7-2.5和2.6-3.0时,树脂相对含量减少,决定聚合物抗压强度的主要因素不同,聚合物试块的抗压强度曲线呈不同变化规律,当微粉与树脂质量比为2.5时,聚合物试压强度最大,为87.43 Mpa。考查了苯乙烯添加量对不饱和树脂基聚合物-微粉复合材料抗压强度的影响;在微粉与树脂质量比为3.0的情况下,当苯乙烯添加量占不饱和树脂质量的6.5%时,聚合物试块得到最大抗压强度值,约为85 MPa;添加量过高时,部分苯乙烯会自聚为聚苯乙烯,且苯乙烯挥发会造成聚合物体积收缩,试块抗压强度降低。考查了养护温度对不饱和树脂基聚合物-微粉复合材料抗压强度的影响;聚合物抗压强度曲线在不同养护温度下变化规律不同;养护温度不同,树脂浆体内低分子物质挥发量不同、固化剂的分解速率和树脂固化速率不同,导致聚合物网络结构的大小和均一性有所差异;当养护温度为60℃,微粉与树脂质量比为2.4时,聚合物抗压强度最大,为94.63 Mpa。在单因素试验的基础上,采用响应面法分析了三种因素的内在交互作用,通过试验分析可知苯乙烯添加量和微粉与不饱和树脂质量比的交互作用对聚合物的抗压强度有显着影响;模型得到最佳试验配方为苯乙烯添加量占树脂质量5.5%、养护温度为36℃、微粉质量与树脂质量比为1.7,验证试验结果与模拟值误差小于2%。地质聚合物-微粉复合材料抗压强度满足C20混凝土标准,不饱和树脂基聚合物-微粉复合材料满足JC/T 908-2013及GB 50212-2002强度等相关要求。该论文有图46幅,表19个,参考文献107篇。
黄祖鑫[4]（2020）在《玄武岩纤维增强树脂基复合材料的性能试验及应用研究》文中认为在科学技术迅速发展的现代,尤其是在航空航天、生命科学等各高精尖领域,单一的传统材料已不能满足行业的材料性能要求。玄武岩纤维作为一种天然的矿物纤维,取材广且制备无污染,具有轻质高强、耐腐蚀能力强、与各类树脂、金属等材料间有良好的兼容性等特点,是21世纪最具发展前景的一种纤维材料,与之相对应的玄武岩纤维增强复合材料（BFRP）也成为复合材料中的后起之秀。本文通过制备BFRP试件的基础力学试验、紫外线加速老化试验、抗腐蚀盐雾试验、超低温拉伸-弯曲试验,对比分析各试验所得的相关力学强度性能指标,获得BFRP的相对最佳配比方案及其在长时间紫外线老化、化学腐蚀、超低温（-60℃）环境下的性能变化规律,以探索BFRP在铁路防护栅栏立柱上的创新应用。主要研究工作及结论如下:（1）通过制定的以玄武岩纤维掺量、树脂基类型为变量的BFRP配合比方案,运用SMC-高温模压成型工艺,制备足量不同配比的试验试件;对试件进行拉伸试验、弯曲试验基本力学试验,得到各组试件的拉伸强度、拉伸弹性模量、断裂伸长率、弯曲强度、弯曲弹性模量等强度指标,综合分析各配比方案的优劣。得出结论:以邻苯型不饱和聚酯树脂为基体的试件各强度指标值均普遍高于同等掺量的间苯型复合材料;玄武岩纤维掺量为30%时,试件的各强度指标值均普遍高于20%、40%掺量的同树脂基试件,以此得出相对最佳的BFRP配比方案A:短切玄武岩纤维掺量为30%,树脂基体采用邻苯型不饱和聚酯树脂。（2）依据获得的配比方案A,设置是否加入0.03%的抗紫外线剂为变量,制备BFRP拉伸、弯曲试件,分别将试件在UVA-340紫外加速老化试验机中进行0h、104h、208h、520h时间的紫外线照射,再分别将试件进行拉伸、弯曲试验测试,对试验所获取的各强度指标进行综合分析,得到BFRP在长时间受紫外线老化照射下的性能变化规律:BFRP试件的各力学强度指标随紫外线照射时间的增加总体上都呈短期内先有小幅度上升再趋于稳定,最后再下降的过程;加入抗紫外线剂与否,试件在紫外线辐照作用下的力学性能变化规律相近,但加入抗紫外线剂的试件的抗紫外老化性能要优于未加入试件40%左右;经520h紫外线照射后,BFRP试件的各力学强度下降幅度普遍都在6%以下,说明BFRP的抗紫外老化性能良好。（3）通过对配比方案A制备的FLS1/FWQ1试件组进行48小时的盐雾试验;对DLS1/DWQ1试件组进行超低温（-60℃）试验处理,再分别对试件进行拉伸、弯曲试验,对试验所获取的各强度指标进行综合分析,得到BFRP材料在盐雾腐蚀、超低温恶劣条件下的性能变化规律。试验表明:BFRP试件在经盐雾腐蚀48h后,其各强度指标总体呈下降趋势,但下降的幅度均在5%内;BFRP试件在超低温-60℃条件下与标椎实验室温度23℃相比,BFRP的拉伸强度下降最大为4.2%,断裂伸长率、弯曲弹性模量等性能均能保持不变,说明BFRP在较长时间高浓度盐雾腐蚀下能够保持其自身强度,低温环境对BFRP的强度影响极小,具有极强的耐久性能。（4）探究BFRP材料在铁路防护栅栏立柱上的创新应用,以BFRP材料作为方型钢立柱的外保护层所构成的新型防护立柱替代传统钢筋砼立柱的可行性表明:通过热熔模压成型工艺制成的新型立柱,具有质量轻便、强度刚度优越、耐久性能优异、运输安装便捷、后期维护方便等优势,可在多种情况下替代传统的钢筋砼立柱。
严旭明[5]（2020）在《基于脂肪酸二聚体的柔性不饱和聚酯树脂制备及改性研究》文中进行了进一步梳理随着可持续发展理念在全球范围内的进一步深入,石油资源枯竭和环境污染严重的问题已引起各国重视,加快生物质原料的合理应用,提高生物基聚合物的研发水平将成为未来新材料与化工领域发展的重点。C36二聚脂肪酸(Dimer fatty acids,C36-DFA)是以妥尔油酸、大豆油酸、棉籽油酸、菜籽油酸等植物油脂为原料,通过Diels-Alder反应制备的含有长亚甲基链和多个不饱和双键的油脂衍生物。本文采用C36-DFA制备具有优秀综合性能的新型生物基不饱和聚酯树脂,以期在保护环境的同时拓宽二聚脂肪酸的应用领域。论文主要研究内容及结果如下:（1）天然油脂及其衍生物聚合物的机械性能不足,不适合实际应用。通过C36二聚脂肪酸基不饱和聚酯和交联剂（苯乙烯,丙烯酸,甲基丙烯酸等）共聚制备出一系列具有共价和非共价网络的新型C36二聚体脂肪酸基不饱和聚酯。以傅里叶变换红外（FTIR）和核磁共振氢谱（1H NMR）表征树脂的化学结构。由于聚合物的复合交联结构及其稳定的共价键和“粘性”氢键,UPR-St/AA和UPR-St/MAA树脂表现出优异的机械性能,包括良好的断裂伸长率（52.6%和57.3%）,拉伸强度（15.2 MPa和17.1 MPa）,弹性模量（327.1 MPa和316.8MPa）和抗弯强度（14.8 MPa和33.4 MPa）,相较于UPR-St树脂均得到提升。微观形态分析表明,UPR-St树脂的断裂方式为脆性断裂,而UPR-St/AA和UPR-St/MAA树脂转变为韧性断裂。另外,热重分析、耐溶剂分析和自愈合测试结果表示该树脂具有良好的热稳定性,耐溶剂性和一定的自修复性能。（2）采用FTIR和差示扫描量热法（DSC）对C36二聚脂肪酸改性不饱和聚酯树脂合成及固化过程中涉及的化学反应进行研究。FTIR分析表明C36-DFA参与缩聚反应合成出C36-DFA改性聚酯。TGA分析表明,DFA-UPR树脂的初始分解温度高达197.83℃。同时,DFA-UPR树脂在Tm2温度下热失重速率为0.396%·℃-1,与UPR树脂相比降低了30.13%。对纯聚酯和C36-DFA改性聚酯树脂体系进行等温和非等温DSC测试。根据Kissinger方法和Crane方法得出DFA-UPR和UPR树脂体系的固化反应活化能分别为32.99 kJ·mol-1和33.68kJ·mol-1;反应级数均为0.85;指前因子分别为1.89×104和3.11×104。DFA-UPR树脂固化反应符合Sesta’k-Berggren自催化模型。（3）采用乙二胺和己二胺分别对聚酯主链进行酰胺化改性,进一步提高氢键网络密度,赋予UPR-St/AA树脂更优异的性能。FTIR和1H NMR分析结果表明聚酯链中成功引入了酰胺基团。由于酰胺基团的引入增加了聚酯链段中氢键的活性位点,使得交联后的树脂中形成的氢键网络结构更加紧密,乙二胺和己二胺改性树脂（A-EDA和A-HDA）表现出优秀的机械性能。其中,A-EDA1.0树脂拉伸强度、弯曲强度和弹性模量为20.0 MPa、24.8 MPa和453.7 MPa,同比提高了31.58%、67.56%和38.70%;A-HDA1.0树脂为19.5 MPa、28.9 MPa和481.0 MPa,同比提高了28.29%、95.27%和47.05%。断面形貌分析表明添加量增大,过高的氢键密度阻碍能量通过分子链段之间的滑移进行消散,导致树脂强度和韧性的下降。此外,热重分析和耐溶剂分析显示A-EDA和A-HAD树脂具有良好的热稳定性和耐溶剂性。（4）聚酯的酰胺改性能有效提高树脂的机械强度,但会导致树脂的韧性有所下降,通过添加石墨烯共混改性来提高树脂的综合性能。研究发现,石墨烯均匀分散在树脂基体中,与树脂基体之间形成良好的界面作用,通过物理化学作用和微裂纹诱导作用实现材料的增强增韧效果。其中,A-GF0.2树脂的拉伸性能最佳,拉伸强度、弹性模量和断裂伸长率为20.21 MPa、209.04 MPa和82.72%,相对DFA/UPR树脂提高了40.93%、29.52%和72.59%。A-GF0.4树脂的弯曲强度最佳为26.97 MPa,相对DFA/UPR树脂提高了85.94%。树脂的热稳定性得到提高,A-GF0.4树脂的热稳定性表现最优异,Ti温度从196.3℃提升到200.2℃,第一热降解峰值温度Tm2提升到321.3℃。（5）用原位聚合制备MWCNTs-OH改性C36二聚脂肪酸基不饱和聚酯树脂,探究了掺入不同含量的MWCNTs-OH对DFA/UPR复合材料的力学性能、断面微观形貌、热稳定性以及耐溶剂性能的影响。经FTIR和SEM分析得出,MWCNTs-OH作为可反应型填料参与原位缩合反应,MWCNT/DFA/UPR树脂的断裂方式为韧性断裂。改性树脂的机械性能在碳纳米管添加量为0.6 wt%时达到最佳,拉伸强度、弹性模量、断裂伸长率和弯曲强度达到20.00 MPa、364.51MPa、67.31%和17.69 MPa,分别提高了78.94%、111.02%、16.38%和70.03%,而材料的热稳定性和耐溶剂性能均得到有效地改善。
许江菱,钟晓萍,朱永茂,杨小云,王文浩,刘勇,李汾,刘菁,李丽娟,刘小峯,邹林,陈红[6]（2017）在《2015～2016年世界塑料工业进展》文中认为收集了2015年7月2016年6月世界塑料工业的相关资料,介绍了20152016年世界塑料工业的发展情况,提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂的需求量及产能情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯及苯乙烯系共聚物）,工程塑料（尼龙、聚碳酸酯、热塑性聚酯）,特种工程塑料（聚苯硫醚、聚醚砜、聚芳醚酮、液晶聚合物）,通用热固性树脂（酚醛树脂、聚氨酯、环氧树脂、不饱和聚酯树脂）不同品种的顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品应用开发、树脂品种的延伸及应用的进一步扩展等技术作了详细介绍。
The China Plastics Industry Editorial Office;China Bluestar Chengrand Co.Ltd.;[7]（2016）在《2014～2015年世界塑料工业进展》文中认为收集了2014年7月2015年6月世界塑料工业的相关资料,介绍了20142015年世界塑料工业的发展情况,提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂的需求量及产能情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯、ABS树脂）,工程塑料（尼龙、聚碳酸酯、聚甲醛、热塑性聚酯）,特种工程塑料（聚苯硫醚、聚芳醚酮、聚芳砜、含氟聚合物、液晶聚合物）,通用热固性树脂（酚醛树脂、不饱和聚酯树脂、环氧树脂、聚氨酯）不同品种的顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品应用开发、树脂品种的延伸及应用的进一步扩展等作了详细介绍。
杨越飞[8]（2015）在《亚麻纤维/不饱和聚酯复合材料的增强途径与机理》文中提出玄武岩纤维（BF）具有优异的力学性能、耐水性、耐候性以及耐腐蚀性等,广泛应用于建筑、道路交通、桥梁等领域。但BF用于增强植物纤维制备复合材料领域还鲜有见闻,因此,研究这种新型BF与植物纤维混杂制备复合材料具有一定创造性。本文采用不饱和聚酯（UP）作为基体、亚麻纤维、BF作为增强体,利用热压成型工艺分别制备亚麻纤维/UP复合材料和BF/亚麻纤维布增强UP复合材料。本论文通过化学改性、引入无机纤维和等离子体表面改性等多种增强途径来提高亚麻纤维/UP复合材料的力学性能。首先通过碱液和硅烷偶联剂G-570共同处理亚麻纤维,改性后复合材料的弯曲和拉伸性能提高,但冲击性能下降。其次,引入玄武岩纤维布增强亚麻纤维布/UP复合材料,深入研究了玄武岩纤维含量变化对混杂复合材料的力学性能、耐候性、吸水性等性能的影响,并对混杂复合材料的老化降解机理进行探讨。采用等离子体对纤维表面改性并分析其对混杂复合材料的力学性能影响;利用动态热机械分析仪（DMA）、傅里叶变换红外光谱（FTIR）、X射线光电子能谱（XPS）和扫描电子显微镜（SEM）对混杂复合材料的热力学性能、纤维表面基团、成分以及断面形貌等进行分析,研究结果如下:（1）碱溶液浓度（0%～11%）和质量分数2%G-570改性处理后的复合材料,其拉伸和弯曲性能提高,而冲击性能下降。其中碱溶液浓度3%和2%G-570共同处理后复合材料的拉伸和弯曲强度最高,并且比未改性处理的复合材料相比分别提高了 36.7%和48.5%。DMA测试结果表明,碱浓度为3%和G-570为2%的复合材料储存模量最大,改性后复合材料的刚性增强,脆性增大,因此改性后复合材料冲击韧性下降。玻璃化转变温度（Tg）与未改性复合材料相比提高了 15.2℃,说明改性后复合材料的热力学性能得到了提高。SEM结果表明,改性后的复合材料纤维与UP基体结合更好,并且大部分纤维被拔断;而未改性的复合材料中,大部分纤维脱胶,空隙较多。化学键结合机理表明亚麻纤维与UP利用G-570形成的共价键使聚合物的主链增长,支增链加,从而提高了复合材料的力学性能和热稳定性。（2）利用“三明治”和层间交错等混杂设计方式进行铺层设计,以玄武岩纤维布和亚麻纤维布增强不饱和聚酯（BF/FF/UP）复合材料为研究对象,并对该混杂复合材料的各项性能进行分析。结果表明,表层为玄武岩纤维布和芯层为亚麻纤维布增强复合材料的整体力学性能较佳,确定该混杂设计方式来进行制备复合材料。随BF含量的增加,BF/FF/UP的理论密度降低,实际密度增大;同时BF/FF/UP的弯曲性能和冲击韧性也得到增强,其中B3的弯曲强度、弯曲模量和冲击韧性分别比B1高40.7%、64.5%和39.4%。两种纤维的混杂质量比对水分子的扩散行为影响显着,随BF含量的增加,混杂复合材料的吸水率显着降低并且不符合Fickian扩散。DMA测试结果表明,混杂复合材料的E’随BF含量增加而增大,其中B3的E’比UP提高了 75.5%。E"、Tg、tanδ值和Ea的结果表明,BF含量越高,E"、Tg和Ea会逐渐增大,而tanδ值降低;说明混杂复合材料中表面能与增强体强度和含量有关;同时B3中纤维与基体UP的界面结合比B1和B2更好。SEM结果表明,亚麻纤维与基体的缝隙较大,BF与基体UP的界面结合更好。（3）研究了玄武岩纤维布增强亚麻纤维布/UP复合材料的耐候性,结果表明,随老化时间的增加,B1、B2和B3的弯曲强度和冲击韧性先增大后降低;其中B1、B2和B3的弯曲强度和冲击韧性的最大值与最小值相比分别下降了 37.5%、41.9%、43%和33.2%、33.3%、46.8%。由单因素方差分析可知,表层的玄武岩纤维含量对混杂复合材料（BF/FF/UP）老化性能影响并不显着,而紫外照射时间对BF/FF/UP的弯曲强度影响显着。最小显着差数法（LSD）的结果表明600 h对各个时间段都有显着影响,这与方差分析的结果一致。DMA结果表明,随老化时间增加,B3的E’先增加后降低,可能是未完全固化的树脂在紫外光照射下,会继续交联固化同时部分树脂也会发生降解。老化360 h后,BF/FF/UP的tanδ峰值增大,表明纤维与基体UP的界面结合强度下降,可能是由于UP降解导致界面产生裂纹并不断扩展,从而影响混杂复合材料的力学性能。UP的紫外光降解机理表明,主链产生断裂并有可能产生产生酯基、自由基以及小分子化合物如CO、CO2等。FTIR测试结果表明,老化后混杂复合材料的羰基和酯基减弱以及苯环骨架振动峰消失,UP的特征峰明显减弱;而XPS数据表明O元素相对含量减少,O-C=O和C-O键相对含量增加;以上结果与降解机理分析的结果一致。老化时间对BF/FF/UP的吸水性能影响显着。与未老化混杂复合材料相比,600 h后B1、B2和B3的吸水率分别增加了 39.1%、44.9%和50.3%。可能是基体UP的降解导致界面的破坏,导致亚麻纤维吸水性能提高;纤维表面含有的氢键会进一步加剧亚麻纤维与基体UP的界面破坏,产生更多空隙。通过SEM观察,老化后亚麻纤维与基体的界面结合较差,基体出现裂纹;亚麻纤维脱胶,空隙较多,说明水分对界面破坏有影响。（4）利用低温氧等离子体分别对玄武岩纤维布和亚麻纤维布进行改性处理,然后制备玄武岩纤维布/亚麻纤维布（BF/FF）、等离子体处理玄武岩纤维布/亚麻纤维布（PBF/FF）、等离子体处理玄武岩纤维和亚麻纤维布（PBF/PFF）和玄武岩纤维布/等离子体处理亚麻纤维布（BF/PFF）四种混杂复合材料。结果表明,氧等离子体对两种纤维处理后,纤维表面出现凹凸不平的刻蚀;利用SEM和XPS分别对氧等离子体处理后的亚麻纤维和玄武岩纤维进行分析,结果表明,亚麻纤维表面会产生四种含氧的基团分别为-C-OH、-C-O、-COOH和-COO-,而玄武岩纤维的晶体结构发生变化,产生[SiO4]4-四面体结构、[Si2O5]2-层状结构和[Si2O6]4-链状结构。PBF/FF、PBF/PFF和BF/PFF的弯曲和冲击性能能提高明显,BF/PFF的弯曲强度比未处理的BF/FF要高40.5%,PBF/PFF或BF/PFF的冲击韧性比BF/FF的冲击韧性高116%。表明等离子体能有效的改善纤维与基体的界面,提高了混杂复合材料的弯曲和冲击强度。SEM观察发现,改性后的纤维比未处理的纤维与基体UP界面结合得更好。DMA试验结果表明,混杂复合材料PBF/PFF的E’最高并且比BF/FF的E’高21.3%,说明低温氧等离子处理提高了混杂复合材料的刚性;PBF/FF、PBF/PFF和BF/PFF损耗因子峰值比BF/FF低,表明等离子体处理后的纤维与基体界面结合更好,此结果与前面分析的结果一致。
The China Plastics Industry Editorial Office,China Bluestar Chengrand Chemical Co.,Ltd.;[9]（2015）在《2013～2014年世界塑料工业进展》文中进行了进一步梳理收集了2013年7月2014年6月世界塑料工业的相关资料,介绍了20132014年世界塑料工业的发展情况,提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂的需求量及产能情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯、ABS树脂）,工程塑料（尼龙、聚碳酸酯、聚甲醛、热塑性聚酯）,特种工程塑料（聚苯硫醚、聚芳醚酮、聚芳砜、含氟聚合物）,通用热固性树脂（酚醛、聚氨酯、不饱和聚酯树脂、环氧树脂）不同品种的顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品应用开发、树脂品种的延伸及应用的进一步扩展等技术作了详细介绍。
刘朝艳,宁军,朱永茂,殷荣忠,杨小云,潘晓天,刘勇,邹林,刘小峯,陈红,董金伟,李丽娟,李颖华,张骥红[10]（2014）在《2012～2013年世界塑料工业进展》文中提出收集了2012年7月2013年6月世界塑料工业的相关资料,介绍了20122013年世界塑料工业的发展情况,提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂的需求量及产能情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯、ABS树脂）,工程塑料（尼龙、聚碳酸酯、聚甲醛、热塑性聚酯、聚苯醚）,特种工程塑料（液晶聚合物、聚醚醚酮）,通用热固性树脂（酚醛、聚氨酯、不饱和聚酯树脂、环氧树脂）不同品种的顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品应用开发、树脂品种的延伸及应用的进一步扩展等技术作了详细介绍。
二、新型高强度不饱和聚酯树脂（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、新型高强度不饱和聚酯树脂（论文提纲范文）
（1）含磷阻燃剂的设计及其不饱和聚酯复合材料性能与机理的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 缩略语中英文对照表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 不饱和聚酯的组成、结构与应用 |
| 1.3 不饱和聚酯材料主要存在的问题 |
| 1.3.1 资源与环境问题 |
| 1.3.2 力学与界面性能问题 |
| 1.3.3 易燃性问题 |
| 1.4 阻燃不饱和聚酯的研究进展 |
| 1.4.1 添加型阻燃方式 |
| 1.4.2 反应型阻燃单体 |
| 1.4.3 纤维界面阻燃 |
| 1.5 本论文的研究意义、研究思路和研究内容 |
| 1.5.1 研究意义 |
| 1.5.2 研究思路及研究内容 |
| 第二章 高效聚合型阻燃添加剂的合成及其结构对不饱和聚酯阻燃性能的影响 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 原料 |
| 2.2.2 甲基膦酰二氯的合成 |
| 2.2.3 聚合型阻燃添加剂的制备 |
| 2.2.4 UPR复合材料的制备 |
| 2.2.5 仪器与表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 结构分析 |
| 2.3.2 阻燃剂的热稳定性 |
| 2.3.3 阻燃剂的热解产物分析 |
| 2.3.4 UPR复合材料的热稳定性 |
| 2.3.5 UPR复合材料的阻燃性能 |
| 2.3.6 UPR复合材料的热解气相产物分析 |
| 2.3.7 UPR复合材料的凝聚相产物分析 |
| 2.3.8 阻燃机理分析 |
| 2.4 本章结论 |
| 第三章 生物基聚磷酸酯阻燃剂的制备及其对不饱和聚酯阻燃性能的影响 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 原料 |
| 3.2.2 PBEG和POEG的合成 |
| 3.2.3 PBPG、POPG和PCH_3PG的合成 |
| 3.2.4 阻燃UPR复合材料的制备 |
| 3.2.5 仪器与表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 结构表征 |
| 3.3.2 阻燃剂的热稳定性 |
| 3.3.3 阻燃剂的热稳定性 |
| 3.3.4 阻燃UPR复合材料的热稳定性 |
| 3.3.5 阻燃UPR复合材料的阻燃性能 |
| 3.3.6 阻燃机理分析 |
| 3.4 本章结论 |
| 第四章 界面阻燃改性剂的制备及阻燃玻纤增强不饱和聚酯复合材料的阻燃性能和机理研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 原料 |
| 4.2.2 含磷界面阻燃改性剂PKH550的合成 |
| 4.2.3 阻燃剂PCH3-S的合成 |
| 4.2.4 玻璃纤维的表面改性及玻纤增强UPR复合材料的制备 |
| 4.2.5 仪器与表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 PKH550和PCH_3-S的结构表征 |
| 4.3.2 玻纤表面分析 |
| 4.3.3 玻纤增强UPR复合材料的热行为 |
| 4.3.4 玻纤增强UPR复合材料的阻燃性能 |
| 4.3.5 阻燃机理分析 |
| 4.3.6 UPR复合材料的力学性能 |
| 4.4 本章结论 |
| 第五章 界面多级结构层的构筑及苎麻纤维增强不饱和聚酯复合材料的制备与性能研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 多级结构层的构筑及其对复合材料性能的影响 |
| 5.2.1 实验部分 |
| 5.2.2 结果与讨论 |
| 5.2.3 本节小节 |
| 5.3 阻燃苎麻增强不饱和聚酯复合材料的制备与性能研究 |
| 5.3.1 实验部分 |
| 5.3.2 结果与讨论 |
| 5.3.3 本节小节 |
| 5.4 本章结论 |
| 第六章 阻燃稀释交联剂的合成及其本质阻燃不饱和树脂的制备和性能研究 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 原料 |
| 6.2.2 阻燃稀释交联剂的合成 |
| 6.2.3 UPR复合材料的制备 |
| 6.2.4 测试与表征 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 阻燃稀释交联剂的结构表征 |
| 6.3.2 阻燃稀释交联剂的挥发性与UPR可加工性能 |
| 6.3.3 固化动力学分析 |
| 6.3.4 复合材料的阻燃性能 |
| 6.3.5 复合材料的热稳定性和热解产物分析 |
| 6.3.6 阻燃机理分析 |
| 6.4 本章结论 |
| 第七章 全文总结、创新之处及进一步工作展望 |
| 7.1 全文总结 |
| 7.2 本文的主要创新 |
| 7.3 本文的不足之处 |
| 7.4 下一步工作展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在读期间发表的学术论文与取得的其他科研成果 |
（2）无苯乙烯的室温固化不饱和聚酯树脂的组成、固化工艺与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 不饱和聚酯树脂(UPR)简介 |
| 1.2.1 不饱和聚酯(UPR)的发展 |
| 1.2.2 不饱和聚酯(UPR)的结构特点 |
| 1.2.3 不饱和聚酯(UPR)的固化 |
| 1.3 不饱和聚酯(UPR)固化的引发体系 |
| 1.3.1 室温引发体系 |
| 1.3.2 中温引发体系 |
| 1.3.3 高温引发体系 |
| 1.3.4 复合引发体系 |
| 1.4 非苯乙烯交联组分的研究进展 |
| 1.4.1 乙烯基衍生物 |
| 1.4.2 (甲基)丙烯酸酯类单体 |
| 1.4.3 源于可再生资源的新型单体 |
| 1.5 本研究的目的、意义和内容 |
| 1.5.1 研究的目的和意义 |
| 1.5.2 研究的主要内容 |
| 第二章 以HEA-IPDI和 HDDA为交联组分的树脂体系的制备与性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 材料与试剂 |
| 2.2.2 设备与仪器 |
| 2.2.3 氨基甲酸酯丙烯酸酯(HEA-IPDI)的合成 |
| 2.2.4 无苯乙烯的UPR固化树脂材料的制备 |
| 2.2.5 混合树脂的工艺性能的测试 |
| 2.2.6 产物化学组成与结构的表征 |
| 2.2.7 UPR固化树脂的物理机械性能测试 |
| 2.2.8 UPR固化树脂的热性能测试 |
| 2.2.9 UPR固化树脂的微观形貌表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 HEA-IPDI合成反应的研究 |
| 2.3.2 产物HEA-IPDI的鉴定 |
| 2.3.3 混合树脂的工艺性能的评价与分析 |
| 2.3.4 UPR固化树脂的物理机械性能的研究 |
| 2.3.5 UPR固化树脂的热性能研究 |
| 2.3.6 UPR固化树脂的微观形貌 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 无苯乙烯的不饱和聚酯固化用新型室温引发体系的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 材料与试剂 |
| 3.2.2 设备与仪器 |
| 3.2.3 氨基甲酸酯丙烯酸酯(HEA-IPDI)的合成 |
| 3.2.4 无苯乙烯的UPR固化树脂的制备 |
| 3.2.5 混合树脂的固化工艺特性的测定 |
| 3.2.6 测试与表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 用于无苯乙烯的UPR树脂的新型室温引发体系的固化特性的研究 |
| 3.3.2 环境温度对UPR树脂的固化特性的影响 |
| 3.3.3 UPR固化树脂的物理机械性能的研究 |
| 3.3.4 UPR固化树脂的热稳定性分析 |
| 3.3.5 UPR固化树脂的微观形貌 |
| 3.4 小结 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（3）安山岩石矿微细固废低温固化方法研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 变量注释表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 课题的提出 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 矿山微细固废资源化利用研究现状 |
| 2.2 地质聚合物研究现状 |
| 2.3 不饱和树脂基聚合物研究现状 |
| 2.4 主要研究内容及目的 |
| 2.5 技术路线 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 试验材料与装置 |
| 3.1 试验准备 |
| 3.2 试验微粉的特征分析 |
| 3.3 粉煤灰的特征分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 安山岩微细固废地质聚合物-微粉复合材料研究 |
| 4.1 碱激发剂种类对低钙粉煤灰激发效果差异的研究 |
| 4.2 地质聚合物-微粉复合材料研究 |
| 4.3 玻璃纤维对地质聚合物-微粉复合材料抗压强度的影响 |
| 4.4 偶联剂改性微粉对地质聚合物-微粉复合材料抗压强度的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 安山岩微细固废不饱和树脂基聚合物-微粉复合材料研究 |
| 5.1 树脂种类对树脂基聚合物-微粉复合材料抗压强度的影响 |
| 5.2 苯乙烯对聚合物-微粉复合材料抗压强度的影响 |
| 5.3 养护温度对不饱和树脂基聚合物-微粉复合材料抗压强度的影响 |
| 5.4 不饱和树脂基聚合物基础配方的响应面法优化 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论及展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 主要创新点 |
| 6.3 研究工作展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 学位论文数据集 |
（4）玄武岩纤维增强树脂基复合材料的性能试验及应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国内外对玄武岩纤维的研究现状 |
| 1.2.2 国内外对纤维增强复合材料的研究现状 |
| 1.3 研究内容与技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 1.4 本章小结 |
| 第2章 玄武岩纤维复合材料组分和配比设计 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 BFRP的原材料 |
| 2.2.1 玄武岩纤维 |
| 2.2.2 间苯型、邻苯型不饱和聚酯树脂 |
| 2.2.3 碳酸钙填料 |
| 2.2.4 硅烷偶联剂、抗紫外线剂等各类添加剂 |
| 2.3 BFRP配比设计 |
| 2.4 BFRP试件制备工艺 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 BFRP的基本力学性能试验研究 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 试验设计 |
| 3.3 BFRP拉伸性能试验 |
| 3.3.1 试验方法 |
| 3.3.2 试验仪器 |
| 3.3.3 试验步骤 |
| 3.3.4 试验结果及分析 |
| 3.4 BFRP弯曲性能试验 |
| 3.4.1 试验方法 |
| 3.4.2 试验仪器 |
| 3.4.3 试验步骤 |
| 3.4.4 试验结果及分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 BFRP的抗紫外老化性能试验研究 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 BFRP紫外加速老化试验 |
| 4.2.1 试验方法 |
| 4.2.2 试验设计 |
| 4.2.3 试验仪器 |
| 4.2.4 试验步骤 |
| 4.3 试验结果数据分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 BFRP的特殊耐久性能试验研究 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 BFRP盐雾试验研究 |
| 5.2.1 试验原理 |
| 5.2.2 试验设计 |
| 5.2.3 试验仪器 |
| 5.2.4 试验过程 |
| 5.2.5 试验结果数据分析 |
| 5.3 BFRP超低温性能试验研究 |
| 5.3.1 试验原理 |
| 5.3.2 试验设计 |
| 5.3.3 试验仪器 |
| 5.3.4 试验步骤 |
| 5.3.5 试验结果数据分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 玄武岩纤维增强复合材料的应用研究 |
| 6.1 概述 |
| 6.2 铁路线路防护栅栏立柱工程问题 |
| 6.2.1 盐泽土地区 |
| 6.2.2 高寒、高海拔山区 |
| 6.3 新型BFRP栅栏立柱的构成 |
| 6.4 新型立柱制备工艺探索 |
| 6.5 新型BFRP栅栏立柱与传统钢筋砼立柱对比 |
| 6.6 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（5）基于脂肪酸二聚体的柔性不饱和聚酯树脂制备及改性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 油脂基聚合物的研究进展及发展趋势 |
| 1.2.1 概述 |
| 1.2.2 植物油及其衍生物合成的线性聚合物 |
| 1.2.3 植物油及其衍生物合成的热固性聚合物 |
| 1.2.4 二聚脂肪酸及衍生物合成的聚合物 |
| 1.3 本论文研究意义、内容及创新点 |
| 1.3.1 研究意义 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 1.3.3 创新点 |
| 1.4 课题来源 |
| 第二章 C_(36)二聚脂肪酸基柔性不饱和聚酯树脂的制备及性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要仪器及原料 |
| 2.2.2 不饱和聚酯的合成 |
| 2.2.3 C_(36)-DFA基柔性不饱和聚酯树脂的固化 |
| 2.3 性能测试方法 |
| 2.3.1 傅里叶变换红外光谱(FTIR)分析 |
| 2.3.2 核磁共振氢谱(1H NMR)分析 |
| 2.3.3 机械性能分析 |
| 2.3.4 断面形貌分析 |
| 2.3.5 树脂自愈合分析 |
| 2.3.6 热重分析 |
| 2.3.7 耐溶剂性能分析 |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 C_(36)-DFA基不饱和聚酯的结构分析 |
| 2.4.2 C_(36)-DFA基不饱和聚酯树脂的红外分析 |
| 2.4.3 机械性能分析 |
| 2.4.4 微观形貌分析 |
| 2.4.5 循环单轴拉伸试验 |
| 2.4.6 自愈合性能测试 |
| 2.4.7 热重分析 |
| 2.4.8 耐溶剂性能分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 C_(36)二聚脂肪酸基不饱和聚酯树脂固化反应动力学研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要仪器及原料 |
| 3.2.2 C_(36)-DFA基柔性不饱和聚酯树脂的合成 |
| 3.3 结构表征和性能测试 |
| 3.3.1 傅里叶变换红外光谱(FTIR)分析 |
| 3.3.2 热重分析 |
| 3.3.3 固化反应分析 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 FTIR分析 |
| 3.4.2 热重分析 |
| 3.4.3 固化动力学分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 酰胺化改性C_(36)二聚脂肪酸基不饱和聚酯树脂的制备及性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 主要仪器及原料 |
| 4.2.2 酰胺化改性C_(36) 二聚脂肪酸基柔性不饱和聚酯树脂的制备 |
| 4.3 性能测试方法 |
| 4.3.1 傅里叶红外光谱(FTIR)分析 |
| 4.3.2 核磁共振氢谱(1H NMR)分析 |
| 4.3.3 拉伸性能分析 |
| 4.3.4 弯曲性能分析 |
| 4.3.5 断面形貌分析 |
| 4.3.6 凝胶分数分析 |
| 4.3.7 耐溶剂性能分析 |
| 4.3.8 差示扫描量热(DSC)分析 |
| 4.3.9 热重分析 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 改性不饱和聚酯的FTIR分析 |
| 4.4.2 改性不饱和聚酯的1H NMR分析 |
| 4.4.3 机械性能分析 |
| 4.4.4 断面形貌分析 |
| 4.4.5 凝胶分数分析 |
| 4.4.6 耐溶剂性能分析 |
| 4.4.7 DSC分析 |
| 4.4.8 热重分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 石墨烯改性C_(36)二聚脂肪酸基不饱和聚酯树脂综合性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 主要仪器及原料 |
| 5.2.2 GF改性不饱和聚酯树脂的制备 |
| 5.3 性能测试方法 |
| 5.3.1 傅里叶红外光谱(FTIR)分析 |
| 5.3.2 拉伸性能分析 |
| 5.3.3 弯曲性能分析 |
| 5.3.4 热重分析 |
| 5.3.5 断面形貌分析 |
| 5.4 结果与讨论 |
| 5.4.1 FTIR分析 |
| 5.4.2 机械性能分析 |
| 5.4.3 微观形貌分析 |
| 5.4.4 热重分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 碳纳米管改性C_(36)二聚脂肪酸基不饱和聚酯树脂的制备及性能研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 主要仪器及原料 |
| 6.2.2 MWCNTs-OH改性不饱和聚酯树脂的制备 |
| 6.3 性能测试方法 |
| 6.3.0 傅里叶红外光谱(FTIR)分析 |
| 6.3.1 拉伸性能分析 |
| 6.3.2 弯曲性能分析 |
| 6.3.3 断面形貌分析 |
| 6.3.4 热重分析 |
| 6.3.5 耐溶剂性能分析 |
| 6.4 结果与讨论 |
| 6.4.1 FTIR分析 |
| 6.4.2 力学性能分析 |
| 6.4.3 微观形貌分析 |
| 6.4.4 热重分析 |
| 6.4.5 耐溶剂性能分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
（6）2015～2016年世界塑料工业进展（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 通用热塑性树脂 |
| 2.1 聚乙烯(PE) |
| 2.2 聚丙烯(PP) |
| 2.3 聚氯乙烯(PVC) |
| 2.4 聚苯乙烯(PS)及苯乙烯系共聚物 |
| 3 工程塑料 |
| 3.1 尼龙(PA) |
| 3.2 聚碳酸酯 |
| 3.3 热塑性聚酯树脂(PET和PBT) |
| 4 特种工程塑料 |
| 4.1 聚苯硫醚(PPS) |
| 4.2 聚醚砜(PESU) |
| 4.3 聚芳醚酮(PAEK) |
| 4.4 液晶聚合物(LCP) |
| 5 热固性树脂 |
| 5.1 酚醛树脂 |
| 5.1.1 原料生产和市场概况 |
| 5.1.2 产品生产和技术发展动态 |
| 5.1.3 酚醛树脂合成和复合材料性能分析以及应用研究 |
| 5.1.4 结语 |
| 5.2 聚氨酯(PU) |
| 5.2.1 全球投资近况 |
| 5.2.2 聚氨酯原材料 |
| 5.2.3 建筑节能 |
| 5.2.4 汽车用聚氨酯 |
| 5.2.5 医用聚氨酯 |
| 5.2.6 聚氨酯涂料、密封胶、胶黏剂 |
| 5.2.7 其他聚氨酯产品 |
| 5.2.8 小结 |
| 5.3 环氧树脂 |
| 5.3.1 环氧树脂原料市场[131-135] |
| 5.3.1. 1 双酚A(BPA) |
| 5.3.1. 2 环氧氯丙烷(ECH) |
| 5.3.2 环氧树脂工业[136-146] |
| 5.3.2. 1 欧洲环氧树脂 |
| 5.3.2. 2 美国环氧树脂 |
| 5.3.2. 3 亚洲环氧树脂 |
| 5.3.3 企业经营动态[147-152] |
| 5.3.4 新产品[153-159] |
| 5.3.5 应用领域发展 |
| 5.3.5. 1 涂料[161-183] |
| 1)管道及储罐 |
| 2)建筑 |
| 3)汽车 |
| 4)船舶 |
| 5.3.5. 2 复合材料[184-197] |
| 1)汽车 |
| 2)石墨烯/航空航天 |
| 3)船舶 |
| 4)运动器材 |
| 5.3.6 结语 |
| 5.4 不饱和聚酯树脂 |
| 5.4.1 市场动态 |
| 5.4.2 不饱和聚酯树脂复合材料 |
（7）2014～2015年世界塑料工业进展（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 通用热塑性树脂 |
| 2. 1 聚乙烯( PE) |
| 美国和中国将推动全球乙烯产能扩张 |
| 全球低密度聚乙烯(LDPE)市场将达372亿美元 |
| 陶氏化学聚焦PE包装应用增长 |
| 杜邦投资1亿美元扩大乙烯共聚物产能 |
| 日本开发出新型树脂包装材料 |
| 包装用LDPE树脂 |
| 提高阻隔性能的吹膜级HDPE |
| 用于特高电压直流输电的PE电缆料 |
| 杜邦推出超高耐热新弹性体材料 |
| 双峰高密度聚乙烯(HDPE)用于饮用水管道 |
| HDPE防撞保护结构 |
| 屏蔽交通噪音的塑料板 |
| HDPE成核剂 |
| 2. 2 聚丙烯( PP) |
| 全球PP需求将年增约4% |
| 欧洲柔性包装增长,BOPP需求回升 |
| 展会上的包装用BOPP |
| 聚烯烃发泡材料 |
| 增强剂让聚烯烃不再“隐藏” |
| 热塑性聚烯烃 |
| 高性能聚烯烃 |
| 聚丙烯零部件成为Mucell新应用 |
| 针对汽车和包装的硬质PP发泡板 |
| 长纤维增强聚丙烯带来车内好空气 |
| 性能优于碳纤维的PP/碳纤维纱线 |
| 免涂装树脂 |
| 旭化成展出新型改性PP |
| 用于高性能拉伸薄膜的特种烯烃类TPE |
| 丙烯-乙烯弹性体助力PP薄膜的密封性能 |
| 热成型、薄膜、薄壁注塑件用PP |
| Biaxplen推出金属化BOPP |
| 新型医用级PP棒助力整形行业 |
| 透明PP用于计量杯 |
| 纸-PP合成材料被用来制造笔记本电脑 |
| EPP生产的折叠头盔 |
| 美利肯促进了透明PP的应用 |
| 格雷斯公司的新一代催化剂携手美利肯添加剂技术 |
| 非邻苯二酸盐催化的嵌段共聚PP |
| 用于玻璃纤维复合物的偶联剂 |
| 针对大型汽车零部件的PP基清洗组合物 |
| 2. 3 聚氯乙烯( PVC) |
| 全球PVC需求量上升 |
| 中泰化学取消PVC项目,改建电石产能 |
| 低VOC排放室内建筑用PVC材料 |
| 可替代PC的医疗级硬质PVC |
| 高阻燃、低收缩率的PVC电缆复合物 |
| 新型耐候性的覆盖材料合金和低密度PVC发泡配混料 |
| PVC和PBT结合用于窗型材 |
| EPA发布Dn PP新规则 |
| 采用黄豆基材料的改性PVC |
| 使用生物基增塑剂的软质PVC |
| 新型的PVC加工助剂和大豆增塑剂 |
| 用于含DCOIT的PVC涂层的稳定剂 |
| 2. 4 聚苯乙烯( PS) 及苯乙烯系共聚物 |
| 苯乙烯-丙烯腈共聚物(SAN) |
| 苯乙烯-丁二烯共聚物(SBC) |
| 甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(MBS) |
| 甲基丙烯酸甲酯-丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(MABS) |
| 丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS) |
| 丙烯腈-苯乙烯-丙烯酸酯共聚物(ASA) |
| 与PA的共混物 |
| 针对个人电子设备的TPE |
| 与食品饮料接触的热塑性弹性体 |
| 苯乙烯共聚物弹性体用于汽车玻璃窗框 |
| 用于刚性PP和聚烯烃的SBC改性剂 |
| 包装鱼肉的EPS吸湿基板 |
| Styrolution新牌号用作医用吸入器 |
| 来自回收塑料的3D打印长丝 |
| 3 工程塑料 |
| 3. 1 尼龙( PA) |
| 金属替代 |
| 共聚物竞争 |
| 可再生原料 |
| 高质量表面 |
| 高温应用 |
| 朗盛比利时聚酰胺工厂投产 |
| 帝斯曼在北美新建高黏度Akulon PA6工厂 |
| 帝斯曼Stanyl Diablo PA46打造高性能中冷集成进气歧管 |
| 耐高温的和导热的PA |
| 新型耐高温尼龙用于发动机管线 |
| 阻燃PA耐热老化良好 |
| 回收尼龙用于汽车和更多 |
| 瑞典Nexam化学公司开发出新的高温聚酰亚胺NEXIMIDMHT-R树脂 |
| 帝斯曼于Fakuma 2014推出全新一代Diablo耐高温PA |
| 黑色PA12符合严格的铁道车辆标准 |
| 赢创聚酰胺获FDA食品接触通告 |
| 朗盛为轻型结构应用推出两款新型PA6 |
| 改善表面外观的长纤维尼龙复合材料 |
| 用作共混添加剂的透明PA |
| 高性能PA |
| Lehvoss北美公司用于齿轮碳纤维补强复合材料 |
| 杜邦提高耐高温PA产能 |
| Teknor Apex推出新型PA,韧度提升50% |
| 英威达新推透明PA,大力改善传统PA性能 |
| 3. 2 聚碳酸酯( PC) |
| 创新照明系统 |
| 拜耳关闭德国和中国片材工厂 |
| 行李箱外壳用挤出级PC |
| Sabic PC板材代替PMMA/PC用于飞机 |
| 照明、医疗设备用PC |
| 轨道车内饰用Sabic新型PC树脂和片材 |
| Sabic宣称获导电PC薄膜突破 |
| 拜耳推出新型阻燃PC混合材料 |
| 新型连续纤维增强热塑性塑料复合材料FRPC |
| 3. 3 聚甲醛( POM) |
| 3. 4 热塑性聚酯树脂 |
| 3. 4. 1 聚对苯二甲酸乙二醇酯( PET) |
| 3. 4. 2 聚对苯二甲酸丁二醇酯( PBT) |
| 巴斯夫新型抗静电碳纤维PBT |
| 朗盛发现汽车外部件用PBT潜能 |
| 蓝星推出超低挥发型PBT基础树脂 |
| 3. 4. 3 其他 |
| 用于LED电视的PCT聚酯 |
| 4 特种工程塑料 |
| 4. 1 聚芳醚酮( PAEK) |
| PEEK型材认证用于石油、天然气领域 |
| Solvay推高刚性聚醚醚酮 |
| PEEK脊柱植入物获得FDA批准 |
| 聚酮配混料重新上市 |
| 4. 2 聚苯硫醚( PPS) |
| 长玻璃纤维和导热PPS |
| 索尔维收购Ryton PPS以进一步拓展其特种聚合物产品 |
| 4. 3 聚芳砜( PASF) |
| 汽车动力总成部件用新型耐磨PESU |
| 4. 4 含氟聚合物 |
| 具有广泛用途的特色含氟聚合物 |
| 4. 5 液晶聚合物( LCP) |
| 5 热固性树脂 |
| 5. 1 酚醛树脂 |
| 5. 2 不饱和聚酯树脂 |
| 5. 2. 1 市场动态 |
| 5. 2. 2 不饱和聚酯树脂复合材料 |
| 5. 3 环氧树脂( EP) |
| 5. 4 聚氨酯( PU) |
| 1) 泡沫塑料 |
| 2) 胶黏剂 |
| 3) PU涂料 |
| 4) 聚氨酯弹性体 |
（8）亚麻纤维/不饱和聚酯复合材料的增强途径与机理（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 缩略语中英文对照表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 混杂复合材料的原料 |
| 1.2.1 亚麻纤维概述 |
| 1.2.2 玄武岩纤维概述 |
| 1.2.3 不饱和聚酯树脂概述 |
| 1.3 植物纤维表面改性方法 |
| 1.3.1 物理改性 |
| 1.3.2 化学改性 |
| 1.3.3 生物改性处理 |
| 1.4 混杂复合材料研究现状 |
| 1.4.1 混杂纤维复合材料力学性能 |
| 1.4.2 混杂复合材料的动态热机械性能 |
| 1.4.3 混杂复合材料的吸水性能 |
| 1.4.4 混杂复合材料的耐候性 |
| 1.5 本论文研究的主要内容 |
| 参考文献 |
| 第二章 亚麻纤维/UP复合材料的制备与性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验材料与方法 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 试验仪器与设备 |
| 2.2.3 试验方法 |
| 2.2.4 性能测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 亚麻纤维预处理的特性 |
| 2.3.2 亚麻纤维/UP复合材料力学性能分析 |
| 2.3.3 亚麻纤维/UP复合材料的DMA性能表征 |
| 2.3.4 亚麻纤维/UP复合材料的断面形貌分析 |
| 2.3.5 化学键结合机理 |
| 2.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第三章 玄武岩纤维布增强亚麻纤维布/UP复合材料的制备及性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验材料与方法 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试验仪器与设备 |
| 3.2.3 试验方法 |
| 3.2.4 性能测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 不同混杂设计对复合材料力学性能的影响 |
| 3.3.2 混杂纤维含量对复合材料密度的影响 |
| 3.3.3 混杂纤维含量对复合材料的力学性能影响 |
| 3.3.4 混杂复合材料的吸水性能和吸水动力学 |
| 3.3.5 混杂复合材料的DMA性能表征 |
| 3.3.6 混杂复合材料的断面形貌分析 |
| 3.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第四章 玄武岩纤维布增强亚麻纤维布/UP复合材料的耐候性和降解机理研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验 |
| 4.2.1 试验材料 |
| 4.2.2 试验仪器与设备 |
| 4.2.3 试验方法 |
| 4.2.4 性能测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 人工加速老化对混杂复合材料力学性能的影响 |
| 4.3.2 混杂复合材料的弯曲性能统计分析 |
| 4.3.3 人工加速老化对混杂复合材料的DMA性能影响 |
| 4.3.4 混杂复合材料的降解机理 |
| 4.3.5 混杂复合材料的表面颜色变化和断面形貌分析 |
| 4.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第五章 等离子体表面改性亚麻/玄武岩纤维布增强UP复合材料性能的制备及性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验材料与方法 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 试验仪器与设备 |
| 5.2.3 试验方法 |
| 5.2.4 性能测试 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 纤维的特性分析 |
| 5.3.2 氧等离子体改性纤维机理 |
| 5.3.3 混杂复合材料力学性能分析 |
| 5.3.4 混杂复合材料的断面形貌 |
| 5.3.5 混杂复合材料的DMA性能表征 |
| 5.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 本论文主要结论 |
| 6.2 本论文的创新点 |
| 6.3 展望 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（9）2013～2014年世界塑料工业进展（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 通用热塑性树脂 |
| 2. 1 聚乙烯 |
| 2. 2 聚丙烯 ( PP) |
| 2. 3 聚氯乙烯 ( PVC) |
| 2. 4 聚苯乙烯 ( PS) 及苯乙烯系共聚物 |
| 3 工程塑料 |
| 3. 1 尼龙 ( PA) |
| 3. 2 聚碳酸酯 ( PC) |
| 3. 3 聚甲醛 ( POM) |
| 3. 4 热塑性聚酯树脂 |
| 3. 4. 1 聚对苯二甲酸乙二醇酯 ( PET) |
| 3. 4. 2 聚对苯二甲酸丁二醇酯 ( PBT) |
| 3. 4. 3 其他 |
| 4 特种工程塑料 |
| 4. 1 聚苯硫醚 ( PPS) |
| 4. 2 聚芳醚酮 ( PAEK) |
| 4. 3 聚芳砜 ( PASF) |
| 4. 4 含氟聚合物 |
| 5 热固性树脂 |
| 5. 1 酚醛树脂 |
| 5. 1. 1 原料生产和市场概况 |
| 5. 1. 2 产品生产和技术发展动态 |
| 5. 1. 3 酚醛树脂合成和机理探索以及应用研究 |
| 5. 2 聚氨酯 ( PU) |
| 5. 2. 1 原料 |
| 5. 2. 2 泡沫塑料 |
| 5. 2. 3 弹性体 |
| 5. 2. 4 橡胶 |
| 5. 2. 5 涂料 |
| 5. 2. 6 胶黏剂和密封剂 |
| 5. 2. 7 树脂及助剂 |
| 5. 2. 8 设备 |
| 5. 2. 9 其他 |
| 5. 3 不饱和聚酯 |
| 5. 3. 1 市场动态 |
| 5. 3. 2 研究及应用进展 |
| 5. 3. 2. 1 不饱和聚酯树脂复合材料 |
| ( 1) 纳米复合材料 |
| ( 2) 生物复合材料 |
| ( 3) 玻璃钢复合材料 |
| 5. 3. 2. 2 不饱和聚酯树脂力学性能的改进 |
| 5. 4 环氧树脂 |
（10）2012～2013年世界塑料工业进展（论文提纲范文）
| 1概述 |
| 2通用热塑性树脂 |
| 2. 1聚乙烯( PE) |
| 2. 2聚丙烯( PP) |
| 2. 3聚氯乙烯( PVC) |
| 2. 4聚苯乙烯( PS) 及苯乙烯系共聚物 |
| 3工程塑料 |
| 3. 1尼龙( PA) |
| 3. 2聚碳酸酯( PC) |
| 3. 3聚甲醛( POM) |
| 3. 4热塑性聚酯 |
| 3. 5聚苯醚( PPE) |
| 4特种工程塑料 |
| 4. 1聚醚醚酮 |
| 4. 2液晶聚合物( LCP) |
| 4. 3聚苯砜 |
| 5热固性树脂 |
| 5. 1酚醛树脂 |
| 5. 2不饱和聚酯 |
| 5. 2. 1市场动态 |
| 5. 2. 2主要原料市场概况 |
| 5. 2. 2. 1苯乙烯［160］ |
| 5. 2. 2. 2丙二醇［161］ |
| 5. 2. 2. 3苯酐［162］ |
| 5. 2. 2. 4顺酐［163］ |
| 5. 2. 3玻璃钢复合材料 |
| 5. 2. 4不饱和聚酯树脂阻燃性能 |
| 5. 2. 5不饱和聚酯树脂添加剂 |
| 5. 2. 6不饱和聚酯树脂的电性能 |
| 5. 2. 7不饱和聚酯树脂生物复合材料 |
| 5. 2. 8不饱和聚酯树脂的应用 |
| 5. 3环氧树脂( EP) |
| 5. 3. 1亚洲、美国环氧树脂工业 |
| 5. 3. 1. 1亚洲环氧树脂［176－179］ |
| 5. 3. 1. 2美国 |
| 5. 3. 2产能变化和企业经营动态 |
| 5. 3. 2. 1产能变化［180－187］ |
| 5. 3. 2. 2企业经营动态［188－193］ |
| 5. 3. 3新产品［194－199］ |
| 5. 3. 3. 1环氧树脂和固化剂 |
| 5. 3. 3. 2助剂 |
| 5. 3. 4应用领域发展 |
| 5.3.4.1胶黏剂[200-211] |
| 5. 3. 4. 2涂料［212－223］ |
| 5. 3. 5结语 |
| 5. 4聚氨酯( PU) |
| 5. 4. 1原料 |
| 5. 4. 2泡沫 |
| 5. 4. 3涂料 |
| 5. 4. 4胶黏剂 |
| 5. 4. 5弹性体 |
| 5. 4. 6助剂 |
四、新型高强度不饱和聚酯树脂（论文参考文献）
- [1]含磷阻燃剂的设计及其不饱和聚酯复合材料性能与机理的研究[D]. 褚夫凯. 中国科学技术大学, 2021
- [2]无苯乙烯的室温固化不饱和聚酯树脂的组成、固化工艺与性能研究[D]. 李志豪. 华南理工大学, 2020(02)
- [3]安山岩石矿微细固废低温固化方法研究[D]. 雍伟. 中国矿业大学, 2020(01)
- [4]玄武岩纤维增强树脂基复合材料的性能试验及应用研究[D]. 黄祖鑫. 西南交通大学, 2020(07)
- [5]基于脂肪酸二聚体的柔性不饱和聚酯树脂制备及改性研究[D]. 严旭明. 仲恺农业工程学院, 2020(07)
- [6]2015～2016年世界塑料工业进展[J]. 许江菱,钟晓萍,朱永茂,杨小云,王文浩,刘勇,李汾,刘菁,李丽娟,刘小峯,邹林,陈红. 塑料工业, 2017(03)
- [7]2014～2015年世界塑料工业进展[J]. The China Plastics Industry Editorial Office;China Bluestar Chengrand Co.Ltd.;. 塑料工业, 2016(03)
- [8]亚麻纤维/不饱和聚酯复合材料的增强途径与机理[D]. 杨越飞. 福建农林大学, 2015(01)
- [9]2013～2014年世界塑料工业进展[J]. The China Plastics Industry Editorial Office,China Bluestar Chengrand Chemical Co.,Ltd.;. 塑料工业, 2015(03)
- [10]2012～2013年世界塑料工业进展[J]. 刘朝艳,宁军,朱永茂,殷荣忠,杨小云,潘晓天,刘勇,邹林,刘小峯,陈红,董金伟,李丽娟,李颖华,张骥红. 塑料工业, 2014(03)