一、生物技术在含油废水深度处理中的应用研究进展（论文文献综述）
陆静怡[1]（2021）在《大型石化仓储清罐清舱废水处理工艺研究》文中研究说明石化行业是我国的基础产业之一,为工农业、人民的生产生活及经济的发展提供了能源保障。石化仓储清罐清舱废水主要包括企业定期清洗油库收集、储存石油的油罐及运输船舱的清洗废水,从前石化仓储没有专门设置处理此类废水的设施,部分废水可能不经处理便排入河湖或城市污水管网,但随着国家对环境保护的愈加重视,此类清罐清舱废水亟需得到有效处理。石化仓储清罐清舱废水具有浓度高、成分复杂、水量波动大,难以直接使用传统的生化法来进行处理等特点。本研究以中化仓储清罐清舱废水为对象,结合实际水质特征,进行废水处理可行性实验研究。通过技术筛选,本课题采用加压溶气气浮+Fenton氧化+厌氧生物膜+SBR组合工艺处理石化仓储清罐清舱废水。研究中通过考察破乳剂投加量、进水pH值、反应时长对气浮降解COD效果的影响,确定气浮的最佳反应工况;通过考察初始pH、H2O2/COD（质量比）、H2O2/Fe2+（摩尔比）、反应温度和反应时长对Fenton氧化降解COD效果的影响,确定Fenton氧化工艺最佳工况;考察溶液初始pH和反应时长对新型金属催化剂催化臭氧氧化降解COD效果的影响;通过对比Fenton氧化工艺和臭氧催化氧化工艺处理气浮出水的各方面优缺点,选择更优的Fenton氧化工艺为本研究的处理工艺;采用厌氧生物膜法和SBR法作为生物处理工艺,研究两种工艺对Fenton氧化出水COD的降解情况。通过研究,得出主要结论如下:（1）通过多次试验研究并结合实际水质特点,形成的加压溶气气浮+Fenton氧化+厌氧生物膜+SBR组合工艺,对此类大型石化仓储清罐清舱废水具有良好的处理效果。废水进水COD浓度28000～38000 mg/L,处理后最终出水COD剩余浓度320～400 mg/L,达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）三级标准。（2）结合石化仓储清罐清舱废水油类物质较多的特点,选择气浮工艺作为第一步处理工艺,对此类废水有较好的处理效果,COD去除率可达52.54%。当气浮进水pH为7.0、破乳剂投加量为0.8 ml/L,控制溶气压力为0.4 Mpa、溶气水流量100 mL/min时,反应90 min后气浮处理效果最佳,COD去除率达到52.54%,同时B/C由原水的0.052经气浮后提升至0.105,但可生化性仍小于0.3,难以进行生物降解;（3）针对废水难降解物质多、难以直接进行生物处理的特点,选择高级氧化法对气浮出水进行处理,在对比Fenton氧化工艺和臭氧催化氧化工艺在最佳工况条件下的实验结果后,选择Fenton氧化工艺处理气浮出水,当进水pH为4.0、H2O2/COD（质量比）=1:1、H2O2/Fe2+（摩尔比）=10:1、反应温度为40℃时,反应120 min后,Fenton氧化反应COD剩余浓度最低,COD去除率达到最高64.1%。酸性条件下尤其是pH为4.0时COD去除率较高是因为Fenton反应在酸性环境中产生·OH,使氧化反应成为主导反应;但pH值过低会导致H2O2的稳定性升高,减缓H2O2的分解速率和·OH产生的速率,同时过多的H+会捕捉·OH结合生成H2O,抑制Fe3+还原成Fe2+,阻碍Fe2+的催化再生,不利于氧化反应的进行;而当pH值升高至中性或碱性时,Fe2+无法催化H2O2产生·OH,同时溶液中的Fe2+和Fe3+生成氢氧化物沉淀,失去催化能力,从而影响Fenton反应降解COD的能力。当H2O2/COD（质量比）=1:1时Fenton氧化反应效果最好,因为H2O2投加量较少时,产生的·OH量少,不足以氧化水中全部有机物,使COD无法有效降解;而过量的H2O2会与羟基自由基·OH结合,产生水和化学反应性比·OH低很多的HO2.,导致Fenton反应的氧化能力降低。H2O2/Fe2+（摩尔比）=10:1时Fenton氧化效果最佳,因为当Fe2+浓度较低时,H2O2催化产生的·OH浓度较低,水中污染物不能完全被有效的氧化分解,导致COD剩余浓度偏高;但当H2O2/Fe2+（摩尔比）过高时,过量的Fe2+会与·OH发生反应,导致·OH浓度降低,影响COD的去除率。反应温度为40℃时Fenton氧化降解COD效果最佳,当反应温度由20℃升高至40℃,反应活化能和反应速率提高,COD去除率提高;当反应温度继续升高时,H2O2会热分解成H2O和O2,使芬顿反应不能进行完全,从而阻碍反应的进行。在新型复合金属催化剂催化臭氧氧化的实验中,当pH=9、反应时长为120min时,COD去除率达到50.02%,在反应达到60 min时,废水颜色基本褪至透明无色。废水中存在部分简单有机物,在臭氧催化氧化0～40 min实验初期阶段,易被O3或产生的·OH快速降解矿化,因此COD剩余浓度下降较快;40～120 min实验中期,易被氧化降解的有机物基本被降解完全,此时·OH或O3开始对余下的有机物进行氧化分解,但未能使其完全矿化为CO2,依然留在水体中,因此COD剩余浓度下降趋势逐渐减缓;反应进行120min后,COD剩余浓度和去除率变化幅度不大。臭氧催化氧化反应在碱性条件下效果明显,但若初始pH过高时,存在的OH-数量过大,产生的·OH过多,过量的·OH极易发生淬灭反应,并不能全部参与到有机物的降解矿化反应中去,因此过高的pH对于臭氧催化氧化并非一定存在提升作用,反而有可能弱化臭氧催化氧化效果。在COD降解方面,Fenton氧化工艺处理效果略优于臭氧催化氧化;在反应时长方面,反应进行120 min左右Fenton氧化工艺与臭氧催化氧化工艺均可达到较好的处理效果;在废水脱色方面,臭氧催化氧化略优于Fenton氧化工艺,臭氧催化氧化过程中可明显观察到废水颜色的褪除,在60min时基本褪至透明无色;在提高可生化性方面,两种方法差别不大,均生成具有强氧化性的羟基自由基·OH,能够提高出水的可生化性。综合各方面因素,最终选择Fenton氧化工艺处理气浮出水。（4）考察采用厌氧生物膜法加序批式活性污泥法（SBR）对气浮加芬顿氧化工艺出水进行处理的效果,厌氧生物膜COD去除率为50.51%,SBR法COD平均去除率可达86.95%,最终出水COD剩余浓度320～400mg/L。考察厌氧生物膜工艺降解COD的效果时,进水pH控制在6.5～7.5范围内,外加一定量的硝酸钠,反应柱运行温度控制在（30±1.0）℃,水力停留时间HRT设定为48h,厌氧生物膜反应柱出水COD浓度在2500～3000 mg/L,平均COD去除率为50.51%。考察SBR工艺处理厌氧生物膜出水时,当控制进水pH为7.0～8.0、运行温度为15～30℃、污泥沉降比为30～40%时,出水较为清亮,水质较稳定,出水COD剩余浓度320～400mg/L,平均剩余浓度约为356.4 mg/L,COD平均去除率可达86.95%。
焦东[2]（2020）在《废纸制浆造纸厂废水处理新工艺及中试研究》文中研究指明造纸工业作为重要的基础原材料产业,具有可持续发展的特点,在国民经济中占据重要地位。基于制浆造纸行业的特殊性,在生产过程中会使用大量的水,即使经过水的循环使用及工艺改进,仍会产生大量的生产废水。造纸废水的特点是排放量大、污染负荷高、成分复杂,其主要污染指标为化学需氧量、生化需氧量、p H、总氮、总磷、氨氮和悬浮物等。为了避免造成严重的环境问题,需对废水处理后达标再排放或再回用以减轻环境压力。制浆造纸废水常规处置方法较多,一般分为化学处理法、物化处理法、生化处理法。目前已经广泛应用到造纸废水深度处理中的方法主要有:化学混凝法等物化法、厌氧/好氧等生物法、芬顿等高级氧化技术、人工湿地等生态处理法等。随着造纸单位水耗标准的推出及淡水资源的缺乏,研究开发基于中水回用的造纸废水处理新工艺具有重要的实际意义。对水处理过程不同工段废水中有机物采用溶剂萃取进行GC-MS分析检测,发现SBR好氧工艺、混凝工艺以及芬顿氧化工艺均可以大量降解造纸废水中的残留有机物,但由于各种方式的作用机理不同,各工艺降解的有机物种类也不尽相同。SBR好氧工艺和混凝工艺之间存在协同作用,在废纸制浆造纸废水处理工段中同时使用这两种工艺可以有效提高有机物的降解能力。芬顿氧化处理降解有机物的能力较强,但芬顿处理后的废水中仍可以检测到未被降解的有机物。研究开发的臭氧氧化新工艺相对芬顿氧化处理,可高效去除废水中有机物且显着降低出水色度,为化学氧化后废水的深度处理与回用提供更好的条件。为了进一步降低生物处理后的废水中难以生化降解的环境污染物质的含量,探究了多种絮凝剂对废水中杂质的絮凝作用。利用造纸厂芬顿污泥制备得到的聚合硫酸铁（PFS）为絮凝剂,聚丙烯酰胺（PAM）为助凝剂,通过絮凝法对废水进行处理,采用响应面法探究了絮凝过程中PFS用量、PAM/PFS体积比和处理温度对废水中化学需氧量（COD）去除率的影响。结果表明,絮凝法可以有效地降低造纸废水中的COD含量,响应面法优化得到的最佳工艺条件为:PFS用量为1.04 m L/L,PAM/PFS体积比为4.99,处理温度为31.54℃。在最优条件下进行验证实验,造纸废水中CODCr的去除率为39.6%,与模型预测值接近。应用响应面法建立的造纸废水COD脱除模型可以有效预测造纸废水中COD的脱除率。PFS用量和PAM/PFS体积比参数之间存在着协同作用,共同影响造纸废水COD的脱除率。针对造纸过程中废水难以达标排放的问题,采用单因素实验的方法探索了臭氧氧化法的深度处理效果。结果表明,以纳米氧化铜作臭氧氧化的催化剂,并且在臭氧发生量为3g/h,催化剂用量为0.25‰,反应过程中温度维持在30℃,反应时间维持在30min的情况下,COD去除率可达95.7%,出水满足GB 3544-2008《制浆造纸工业水污染物排放标准》。实验室自己制备的多孔材料负载Cu O催化剂的回用实验表明,催化剂在不经处理回用5次后,而COD去除率未受明显影响。整个工艺过程稳定性高并且经济环保,适于造纸废水的深度处理工程应用。为了进一步降低氧化废水中的各种离子及微量有机物等指标,实现中水部分回用,采用无机膜和反渗透膜（RO）组成的膜系统对氧化废水进行膜过滤研究。研究发现无机膜和RO膜组成的膜过滤系统对化学氧化处理的废水进行过滤可以有效地降低废水中的TDS、COD、色度、电导率、硫酸根离子以及铁离子浓度等指标,其中TDS、色度、硫酸根离子以及铁离子的去除效果显着,连续运行发现,这些指标降低95%以上。膜系统经过不同时间和次数对化学氧化后废水过滤后,仍然保持良好的过滤效果。相对于不同孔径的无机膜而言,化学氧化废水经过RO膜过滤后,废水中的TDS、色度、电导率、硫酸根离子以及铁离子均显着降低。
韩琦[3]（2020）在《基于平板陶瓷超滤膜的多工艺耦合深度处理电镀废水》文中研究指明电镀废水毒性大,对人类健康和生态环境构成极大的威胁,因此,电镀废水的治理备受关注。随着电镀废水污染物排放标准相应提高,常规处理工艺不能满足电镀废水排放标准,对电镀废水进行深度处理,保证达标排放或回用是十分必要的。为解决当前电镀废水生化出水有机物浓度超标,无法达标排放或回用等关键问题,本文以江苏省某电镀园区污水处理厂的生化出水为原水,重点研究了膜过滤、强化混凝、高级氧化和高效吸附等物化处理工艺对电镀废水生化出水中有机污染物的处理效能,进一步探究几种不同的组合工艺对有机污染物的处理效能,基于上述研究结果,开发出一种用于电镀废水深度处理的新型陶瓷膜耦合工艺。对电镀废水生化出水水质进行分析发现,生化出水中主要含有类腐殖酸、胺类、氨基酸类、醇类等有机污染物。在此基础上,分别考察陶瓷膜过滤、强化混凝、高级氧化和高效吸附对电镀废水生化出水的处理效能,试验结果表明:（1）陶瓷膜过滤对浊度的去除效果较好,出水浊度稳定低于0.5 NTU;（2）增大聚合硫酸铁（PFS）的投加量,能够强化混凝效果,在PFS浓度为80mg/L时,对TOC的去除效果达到30.46%;（3）臭氧投加量为50mg/L时,对TOC的去除率在46.5%左右,但是对荧光类物质去除率仅为15%,在pH=4,亚铁离子投加量1.5 mmol/L,过氧化氢投加量1.5 mmol/L时,Fenton氧化对TOC的去除率为45.68%;（4）活性炭、粉煤灰和沸石三种吸附剂中活性炭吸附对有机物的去除效果最好,当活性炭投加量为2.0 g/L以上时,TOC的去除效率达到80%左右。将Fenton氧化与活性炭吸附联用,对COD和TOC的去除率明显提高,COD的去除率最大达到85%,TOC的去除率最大达到85.25%,出水COD<15 mg/L,TOC<5 mg/L,而且经Fenton氧化后再吸附可以在较小的活性炭投加量条件下达到更好的去除效果。基于前期试验结果,构建了Fenton氧化-活性炭吸附-陶瓷膜过滤耦合工艺,对耦合工艺的运行参数进行了优化,当亚铁离子投加量为1.5 mmol/L,过氧化氢投加量为1.5 mmol/L,活性炭投加量为40 g/L,陶瓷膜临界通量为70 L/（m2·h）,反应器总水力停留时间为2 h时,连续运行30 d的运行结果显示,陶瓷膜耦合工艺对COD和TOC的去除率都稳定在80%左右,对浊度的去除率高达96%以上,处理后出水COD和TOC的浓度分别小于15 mg/L和5 mg/L,出水浊度远远小于0.1 NTU。陶瓷膜耦合工艺可以稳定运行,且处理后出水能达到设计出水水质。针对膜污染问题,实验研究发现:污染后的膜经过物理清洗后,膜清水通量恢复率可达到85%左右;进一步采用盐酸/（次氯酸钠+表面活性剂）分步强化化学清洗,膜清水通量恢复率高达105%,污染陶瓷膜清水通量超出原膜清水通量,这很可能是在药剂作用下陶瓷膜界面及孔道壁受到亲水改性。综上所述,新型Fenton氧化-活性炭吸附-陶瓷膜过滤耦合工艺中,Fenton氧化和活性炭吸附能够有效去除电镀废水中有机污染物,同时可以减缓膜污染,延长膜运行周期;陶瓷膜可以进一步保障出水浊度达标。
王磊[4]（2020）在《吸附絮凝氧化耦合处理含矿物油废水》文中认为山西某焦化酚氰废水处理站处理化工企业排放的含矿物油废水。含矿物油废水是一种难以降解的有机废水。多工艺耦合处理技术是一种新兴的,效率较高的水处理方式。在废水处理领域的应用越来越广。本论文讨论了含矿物油废水的来源,概述了各类常用的处理方法,介绍了各种处理工艺处理含矿物油废水的现状。本论文中实验部分考察了聚合硅酸铝铁-阴离子型聚丙烯酰胺复合絮凝剂（PSAF-APAM）的优化制备条件,初始p H,投加量对含矿物油废水COD的去除效果。考察了黏土吸附剂吸附废水COD的机理,对吸附去除废水COD的效果进行了评价。考察了初始p H,质量比对活性炭（AC）活化过硫酸钠（PS）体系和黏土活化过硫酸钠（PS）体系去除废水COD的效果。以絮凝剂,吸附剂和氧化剂投加量为自变量,废水COD去除率为响应值,利用Design—Expert软件设计三因素正交实验。通过模拟和方差分析,得到了可达到显着水平的二次响应面模型。考察了三因素正交实验对废水COD的去除效果和两因素交互作用的影响。实验取得的主要结论有:在废水初始pH为10,PSAF-APAM复合絮凝剂投加量为0.5%时废水COD去除率可达23.7%。黏土对废水COD的吸附作用以物理吸附为主,属于不均匀表层吸附和单层吸附,吸附动力学符合准一级动力学模型,吸附等温模型为Freundlich模型。在废水初始p H为2,AC:PS为10:1时COD去除率为47.4%。废水初始p H为1,黏土:PS为10:1时COD去除率为36.1%。吸附絮凝氧化耦合实验结果预测最优条件下COD去除率为67.7%,经实验验证后COD去除率为70.9%。本论文对黏土的吸附机理,黏土活化过硫酸钠去除COD的机理和效果做了一些研究,得出了创新性的结论。证明吸附絮凝氧化耦合工艺处理含矿物油废水是一种较为实用,低成本,高效的处理方法,具有一定的应用前景。
何琴[5]（2020）在《磁性纳米零价铁在含油废水处理中的性能研究》文中认为工业生产的迅猛发展产生大量含油废水,造成水体污染问题日益严重,同时严重威胁着生态环境的安全与人类的健康发展。一直以来,含油废水的处理都是业内研究的重点问题。含油废水通常采用物理及化学等方法进行处理,但常规的含油废水处理方法存在处理效率低、产生的油泥量大等问题,因此,寻找高效便捷的含油废水处理技术成为研究者重点关注的内容。磁性纳米吸附材料兼具磁效应和纳米效应的双重特点,且具有比表面积大、吸附能力强、容易回收再生等优点,成为水处理技术中的热点研究内容之一。本文采用液相还原法制备磁性纳米零价铁（nZVI）,分别研究其对溶解油废水和乳化油废水的处理,探究nZVI投加量、水样初始pH值、温度和初始油浓度对两种含油废水处理性能的影响,并对结果进行优化。结合吸附动力学、吸附等温线和扫描电镜、傅里叶红外光谱等表征分析了 nZVI对溶解油和乳化油的吸附作用机制。nZVI对溶解油废水和乳化油废水的处理性能研究表明:nZVI对溶解油废水和乳化油废水具有较高的除油率,相比远高于常规吸附材料GAC的处理效果。在nZVI投加量、pH值、温度等多个影响因素中,nZVI的投加量对除油率的影响最为显着,针对特定的油污浓度,需要投加合适的nZVI投量,投加量过小导致出水油浓度不能达标。而水样的初始pH值和温度这两个因素对nZVI对油污的吸附过程影响不大,pH值的增加和温度的升高对油污的去除有稍许促进作用。水样中初始油浓度的增加,导致溶解油和乳化油的去除率有所下降,但吸附剂的吸附容量随着初始油浓度的增加呈现不断上升趋势。吸附再生及重复利用研究结果表明,nZVI的重复利用性能较好,在溶解油废水中重复利用7次时油污的去除率依然维持在90.17%,在乳化油废水中复用6次时油污的去除率仍可达88.70%。nZVI吸附溶解油和乳化油的机制研究表明:采用准一级动力学模型、准二级动力学模型和颗粒内扩散模型进行吸附动力学的模拟分析,结果表明nZVI对废水中溶解油和乳化油的吸附行为均符合准二级动力学模型。等温吸附实验表明该吸附过程符合Freundlich吸附等温线模型,溶解油和乳化油吸附过程的拟合参数n均大于1,说明该吸附容易发生。热力学研究表明nZVI吸附溶解油和乳化油的标准吉布斯自由能均为负值,通过对比溶解油的标准吉布斯自由能绝对值大于乳化油的,这表明前者的吸附过程比后者容易发生。综上可以看出,nZVI对特定浓度下溶解油废水和乳化油废水具有优异的净化效果,能够用作含油废水的处理与净化,同时也为含油废水的快速高效处理提供了相应的技术基础。
周欣竹[6]（2020）在《混凝-Fenton氧化预处理高浓度乳化液废水的试验研究》文中进行了进一步梳理目前,乳化液废液被列入国家危险废物名录,必须进行相应的危废处置。外送移交相关单位进行危废处置的费用往往达每吨数千元,对机械加工企业而言无法长期承受,因此有必要寻找企业自行处理后能使废水排放达标且经济的方法。若采用生物法直接处理高浓度乳化液废水,生物法对进水水质要求较高,会出现有机物负荷大、微生物易中毒等问题,必须对其进行预处理。混凝破乳是一种常用的处理手段,但是对于高浓度乳化液废水可生化性差、有机物浓度高、难降解的特点,仅仅通过常规的混凝处理后的废水还无法达到足够有机物降解效率和后续可生化性的要求。因此本试验采用混凝-Fenton氧化联用对高浓度乳化液废水进行预处理。在混凝预处理试验中,首先对废水的稀释倍数进行研究,综合处理效果和药剂成本确定处理稀释2倍的乳化液废水为最优的条件。再对无机混凝剂进行筛选,进行聚合氯化铝铁（PAFC）、聚合氯化铝（PAC）和聚合硫酸铁（PFS）优选试验,最终经试验研究与比较分析采用无机混凝剂PAFC。在混凝优化试验中,采取无机混凝剂聚合氯化铝铁（PAFC）和有机高分子混凝剂聚丙烯酰胺（PAM）联用对稀释2倍的乳化液废水进行处理,得出了混凝试验的最佳工艺条件为:调节废水pH=9,PAFC投加量为4.5g/L,PAM投加量为37.5mg/L,沉淀时间30min,此时其COD、浊度的去除率最高,分别达到84.22%、94.68%。经混凝破乳后乳化液废水的COD值降低到了2840mg/L,浊度降低到了58NTU。Fenton氧化深度处理破乳后的废水,可以改善废水的可生化性并进一步降低其有机物的含量。首先通过初步试验条件的探索,简化了正交试验的影响因素及水平,在初步试验中探索得到的结论为:反应后调节pH呈碱性并静置沉淀有利于去除有机物,而搅拌作用对反应的影响则很小。其次通过正交试验确定了主要影响因素的初步最佳范围,然后在此范围的基础上进行单因素试验条件的分析,最终得出Fenton氧化试验的最佳工艺条件为:调节初始pH=3,H2O2投加量为10m L/L,Fe SO4·7H2O投加量为3.0g/L,反应时间1h,反应后调节pH=9,沉淀时间30min,此时COD去除率达到67.54%。将混凝和Fenton氧化联合使用预处理高浓度乳化液废水,总的COD去除率能达到94.87%,出水COD浓度最终能降低到922mg/L,为后续生化处理达国家三级排放标准提供了保障。同时还进行了工艺设计,探索了将此工艺运用在实际工程中的可行性,每吨高浓度乳化液废水的预处理成本为113.75元,该工艺在运行成本上较直接外送处理有明显的优势。
Phanvongkham Soudsaphone[7]（2020）在《混凝沉淀法去除城市污水及铁路三段废水中典型污染物试验研究》文中研究指明混凝沉淀技术因其技术难度低和投资运营成本少的特点作为常用的污水处理工艺被广泛应用于城市生活污水、印染废水、含油废水、垃圾渗滤液等各领域中,传统的混凝剂存在投药量大、对水质水量适应性差、混凝效果差、剩余污泥量大等问题一直使得混凝沉淀技术在实际工程应用中受限,新型混凝剂存在研究开发技术难度大和价格高昂等因素成为混凝沉淀技术发展的瓶颈。本文从实际情况出发,选取价格相对便宜的传统混凝剂和新型混凝剂作为研究对象,从复配混凝剂强化处理效果的思路出发,对实际城市生活污水和铁路三段废水进行了研究,主要研究内容及结果如下:1.混凝剂单独投加投药量对污染物去除的研究表明:（1）FeCl3单独投加时投药量宜控制在60mg/L～90mg/L,COD、SS、TP、TN平均去除率分别接近40.00%、81.00%、48.00%、24.00%,在FeCl3投加量为100mg/L时对COD、TP的去除率达到最大,分别为45.11%和60.00%;（2）Al2（SO4）3单独投加时最佳投药量为80mg/L,COD、SS、TP、TN去除率分别为38.20%、88.20%、32.10%、28.00%;（3）PAC单独投加时最佳投药量为80mg/L,COD、SS、TP、TN的去除率分别为64.20%、90.11%、62.10%、27.10%;（4）单独投加PAM时所需的投药量大大减少,最佳投药量为1.5mg/L,COD、SS、TP、TN去除率分别为30.00%、84.20%、28.10%、22.20%;（5）对比发现混凝剂单独投加时对污染物的去除效果及节约的投药量为:PAM>PAC>FeCl3>Al2（SO4）3。2.PAM与其它混凝复配处理生活污水的研究表明:（1）PAM+Fe Cl3复配混凝剂最佳投加量为PAM:1.6mg/L,FeCl3:50mg/L,对SS、COD、TP、TN的去除率分别达到99.21%、69.54%、63.58%、45.26%;（2）PAM+Al2（SO4）3复配混凝剂最佳投加量为PAM:2.0mg/L,Al2（SO4）3:60mg/L,对SS、COD、TP、TN的去除率分别达到97.55%、69.88%、63.34%、41.88%;（3）PAM+PAC复配混凝剂最佳投加量为PAM:1.2mg/L,PAC:70mg/L,对SS、COD、TP、TN的去除率分别达到99.51%、72.56%、68.87%、47.53%;（4）各复配混凝剂对比来看,对实际生活污水中各污染指标的去除效果及节约的投药量为:PAM+PAC>PAM+FeCl3>PAM+Al2（SO4）3。3.PH条件对复配混凝剂处理污水的研究表明:（1）PAM+FeCl3复配对进水酸性有一定的耐受性,在PH值为5～7之间,对污染物有很好的去除效果,该复配最佳PH值应略小于7,呈偏酸性;（2）PAM+Al2（SO4）3复配最佳PH值大于7,呈偏碱性,且对进水PH值适用范围较窄,酸性条件下,对污染物的去除效果较差;（3）PAM+PAC复配最佳PH值略大于7,呈偏碱性,该复配混凝剂对进水PH值适用范围宽泛,在PH值为5～9之间,对污染物能够达到很好的处理效果;（4）各复配混凝剂对进水PH值适用范围大小为:PAM+PAC>PAM+FeCl3>PAM+Al2（SO4）3。4.采用PAC–PAM混凝剂对实际铁路施工废水进行处理研究表明:PAC–PAM混凝剂对废水中主要污染物的去除效果较好,PAC-PAM混凝剂最佳投加量为40mg/L时,剩余SS、油脂、COD分别为68.55mg/L、3.42mg/L、75.61mg/L,可以达到中国《污水综合排放标准》中的一级标准（GB 8978–1996）。5.采用不同PAC:PAM质量比对实际铁路含油废水处理结果表明:在PAM:PAC质量比为1:130时为最佳比值,其对污水中SS、油脂、COD的去除率分别达到95.28%、74.69%、74.15%,可以达到中国《污水综合排放标准》中的一级标准（GB 8978–1996）。
刘世念[8]（2020）在《臭氧牡蛎壳生物固定床-MBR处理城镇污水厂尾水用于火电厂及优化用水的研究》文中指出火电厂既是工业用水大户,也是废水排放大户。自2015年起,国家环保政策法规要求具备使用再生水条件但未充分利用的火电项目,不得批准其新增取水许可。火电厂与所在地区分抢淡水资源,以水限电、以水定电日益严重。水资源紧张已凸显为我国火电发展的瓶颈。在此背景下,火电企业迫切需要通过开发城镇污水厂尾水深度处理技术以开辟水源,并通过优化厂内用水以节约用水,形成经济实用的火电厂工业用水技术体系,系统解决火电厂面临的用水难题。臭氧氧化反应可快速破坏大分子有机污染物的结构,将难降解有机物转变为可生化性小分子物质,而臭氧氧化生成的新鲜氧则有利于后续的好氧生物处理。生物固定床具有高效、稳定、操作简便、易实现连续运行及自控等优点,针对寡营养的城镇污水厂尾水,采用微生物友好的牡蛎壳填料生物固定床可最大限度维持生物反应的微生物量,确保生物处理的稳定运行。膜生物反应器（MBR）对胶体悬浮物（SS）、有机质等具有良好的截留作用。据此,本论文提出了臭氧-牡蛎壳生物固定床–MBR（Ozone-oyster shell biological fixed bed reactor-MBR,简称OOFBR-MBR）城镇污水厂尾水深度处理工艺,尾水经该工艺处理后用作火电厂工业用水原水;从运筹学角度,提出了火电厂优化用水策略,编制了基于回用水质标准、水平衡模型与分质用水的火电厂优化用水技术方案。开展了工艺及工艺机理、应用方案等研究,得到主要研究结果如下:采用OOFBR-MBR工艺深度处理城镇污水处理厂一级B标准的尾水,主要影响因素为臭氧投加量和水力停留时间（HRT）。随臭氧投加量的增加,OOFBR和OOFBR-MBR的COD和TP去除率均呈先增加后减小的趋势,COD最大去除率分别为66%和83%,TP最大去除率分别为58%和65%;NH4--N去除率不断增加。随进水流量增加,OOFBR和OOFBR-MBR的COD和TP呈先增加后减少的趋势,COD最大去除率分别为45%和73%,TP最大去除率分别为27%和43%;OOFBR的NH4--N去除率迅速下降,而MBR的NH4--N去除率仍保持很高,平均去除率达92%。OOFBR-MBR适宜的工艺参数为,臭氧投加量40～70mg/L;进水流量3～6L/h（HRT 25～50h、容积负荷0.0096～0.019 kg COD/（m3·d））,最大冲击负荷为0.0192kg COD/（m3d）。对达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级B标准的尾水,在臭氧投加量70 mg/L、HRT 25h（进水流量6 L/h）的条件下,OOFBR工艺段对COD、NH4--N、TP和浊度去除率分别可达66%、90%、45%和68%;MBR工艺段对COD、NH4--N、TP和浊度去除率分别可达41%、87%、15%和91%;OOFBR-MBR联合工艺对COD、NH4--N、TP和浊度去除率分别可达81%、99%、65%和97%。尾水经过OOFBR-MBR处理后,出水p H为7.47～7.85,浊度<0.2 NTU,COD<9mg/L、NH4--N和TP均<0.3 mg/L,优于火电厂锅炉补给水系统的RO装置进水水质要求。气相色谱-质谱联用（GC-MS）水质分析以及氮平衡计算结果表明,OOFBR-MBR系统对于城镇污水厂尾水中碳氮磷具有很高的转化效率。OOFBR中先是臭氧氧化难降解有机物为可生化性小分子有机物后,被牡蛎壳上的生物膜降解掉,MBR除了有效截留残留的有机物和胶体悬浮物（SS）外,还能进一步去除残留的NH4--N和COD。约90%的NH4--N在OOFBR中被好氧氨氧化菌和亚硝化细菌转化为亚硝酸盐氮,再进一步氧化为硝酸盐氮,产生硝酸盐氮在OOFBR-MBR反硝化作用下部分（约15%）转化为氮气。TP通过聚磷菌（PAOs）好氧吸磷形成富集污泥,并随着污泥的排出实现TP的去除。采用16Sr RNA基因高通量测序分析了OOFBR-MBR内微生物群落结构特征。投加臭氧前后,OOFBR和MBR反应器污泥中菌群丰度发生显着变化,OOFBR菌群保留了原污泥中29.2%的OTU（Operation taxonomy units,简称OTU）,总OTU数目相对减少了28.5%,MBR中则保留31.3%的OTU,总OTU数目变化不大,臭氧对OOFBR-MBR中的微生物有明显的选择作用。OOFBR内异常球菌-栖热菌（Deinococcus-Thermus）以及浮霉状菌（Planctomyctes）细菌显着增加,有9种高丰度菌或对去除有机物污染物贡献较大,而MBR内厚壁菌（Phylum Firmicutes）、放线菌（Actinobacteria）以及浮霉状菌（Planctomyctes）细菌显着增加。OOFBR-MBR内的主要好氧氨氧化菌为亚硝化螺菌（Nitrosospira）,亚硝酸盐氧化菌主要为硝化弧菌（Nitrospira）、硝化细菌属（Nitrobacter）,反硝化菌则主要包括根瘤菌（Bradyrhizobium）、生丝微菌（Hyphomicrobium）等菌属。针对水中残留难降解有机物、NH4--N和TP等污染物,OOFBR-MBR的优化调控策略为,在适宜的范围内,当进水COD、NH4--N和TP升高时,宜增加臭氧投加量,提高难降解有机物的转化率及溶解氧;延长HRT以延长微生物的接触时间,有利于臭氧抗性微生物的积累和生物降解,从而提高COD、NH4--N和TP去除率;当进水COD、NH4--N和TP降低时,宜相应减少臭氧投加量和缩短HRT,保证各污染物指标在OOFBR-MBR各反应器中的高效去除。针对水资源短缺的现状以及火电厂耗水量大的特点,推荐了OOFBR-MBR城镇污水厂尾水深度处理工艺;针对火电厂用水流程复杂、水质要求差别大的特点,通过分析火电厂水量分配、消耗及排放之间的平衡关系,建立了优化的水平衡模型;从运筹学角度,制定了一种多水源及多用户之间配水优化方案,提出了火电厂一水多用、梯级使用、循环利用的用水系统运维策略,以及用、排水系统节水,分类处理分质回用含盐废水等优化用水技术措施。以湛江某2×600MW电厂为例,达标城镇污水厂尾水经OOFBR-MBR系统深度处理后,完全满足火电厂工业用水水质要求。采用优化用水技术方案后,全厂总取水量可从6849m3/d下降至3560m3/d,平均单位发电量取水量可从0.297m3/（MW·h）降低至0.143 m3/（MW·h）,末端废水外排水量为512 m3/d。工程投资为7672.61万元,项目年化收益为1187.5万元,投资回收期为6.46a。
吴迪[9]（2019）在《非均相臭氧催化氧化化工废水及强化反应器的研究》文中研究指明非均相臭氧催化氧化作为处理难降解有机废水高级氧化技术之一,因为其具有氧化性强、无二次污染、催化剂易分离回收等优势,在化工废水处理领域引起了广泛关注。目前关于非均相臭氧催化氧化技术的研究方向主要有高性能非均相催化剂的制备与高效强化臭氧反应器的开发。反应体系的反应效率不仅与催化剂和反应条件有关,同时也直接受制于气液固界面的传质特性。因此臭氧催化氧化的催化剂与反应器的研究同等重要。本文主要研究了非均相臭氧催化氧化化工废水,考察了常用催化剂的性能及调控因素,在此基础上初步探究强化臭氧反应器的性能,具体研究内容如下:（1）研究了活性炭/臭氧体系催化氧化废水,发现其处理效果好于单独臭氧氧化和活性炭吸附作用的简单加和,协同效应因子为1.26,表明活性炭/臭氧体系之间存在协同效应,但是效应不明显;在酸性环境下,活性炭以吸附为主导作用;在碱性环境下,活性炭以催化作用为主,促进了臭氧向羟基自由基产生;在优化的工艺条件下,活性炭/臭氧处理废水COD去除率达73.4%,但是活性炭长期运行中活性下降及质量流失等问题。（2）研究了γ-Al2O3/臭氧体系催化氧化废水,发现其效果显着优于单独臭氧氧化和γ-Al2O3吸附作用的简单加和,表明γ-Al2O3/臭氧体系之间存在显着的协同效应,协同因子为2.88;优化的工艺条件为催化剂投加量为16 g/L,粒径为1.53.0mm、臭氧投加量为46.1 mg/min,初始pH为9,在上述条件下对COD浓度为201 mg/L的化工废水去除率达52.9%;γ-Al2O3/臭氧体系在处理废水过程,催化活性好,长时间运行性能稳定。（3）利用冷模实验装置研究强化臭氧反应器的性能,通过中试及工程设备进一步验证强化臭氧反应器的可行性,随着循环流量的增加,气体卷吸量、气含率均、臭氧总体积传质系数逐渐增加呈现增加趋势,而气泡直径呈现减少趋势;与传统鼓泡反应器相比,采用强化臭氧反应器可显着强化臭氧传质性能;强化臭氧反应器不仅消除了放大效应,还提高COD去除率,缩短反应停留时间1/3。
程仁振[10]（2019）在《陶瓷膜耦合工艺深度处理炼油废水效能研究》文中研究表明炼油废水的不达标排放不仅会造成水体中污染物浓度升高,其中的有毒有害物质也会对水生态安全甚至人体健康带来严重威胁。将废水深度处理回用是减轻水体污染、缓解我国水资源短缺的有效途径。近年来为保护环境及响应民意,炼油废水排放标准也不断提高,废水处理提标改造和零排放也成为众多炼油企业废水处理所追求的目标。然而当前深度处理工艺多存在工艺冗长、占地面积广、回用效率低等诸多问题,难以应对当前厂区用地紧张,深度处理设备预留地有限等局面。因此,研究开发高效的耦合集成化废水深度处理新技术和新方法具有极其深远意义。对废水水质进行深入调研和分析发现,炼油废水中含有烷烃类、烯烃类、芳香类、硫化物和胺化物等多种污染物;其中烷烃类、醚类及炔烃类污染物,可生物降解;而烯烃类、芳香类、硫酸酯及胺类化合物难生物降解,成为深度处理的焦点。基于此,试验考察了陶瓷膜分离、强化混凝、高级氧化和高效吸附等水处理技术对废水的处理效能:（1）陶瓷膜过滤对浊度的去除效果较好,去除率达90%以上,出水浊度在0.2 NTU左右;（2）芬顿氧化和活性炭吸附表现出较高的COD去除率,芬顿氧化在pH值为4.1,亚铁投加量为1.2 mmol/L,双氧水投加量为1.8 mmol/L的条件下,对COD的去除率高达56.4%,活性炭吸附在pH值为7,投加量为4 g/L的条件下,对COD的去除率达75%以上,而且两种方法对具有荧光特性的污染物去除较为彻底,（3）芬顿氧化-活性炭吸附的结合不仅使得最佳活性炭投加量降至1 g/L,同时还进一步提高了出水水质。基于上述废水处理技术效能研究分析,建立了芬顿氧化-活性炭吸附-陶瓷膜过滤耦合工艺,该工艺总水力停留时间为2 h;耦合工艺中,粉末活性炭直接投加在膜池中,不断优化活性炭浓度和换炭量,维持系统稳定运行。在活性炭浓度为40 g/L、换炭量为4%/d、陶瓷膜初始通量为82 L/（m2·h）的条件下,该耦合工艺体系运行稳定且处理效能较高,出水满足设计出水水质要求。上述耦合工艺中陶瓷膜与直接过滤时相比,表现出较高的膜通量与抗污染性能。直接膜滤时,陶瓷膜的临界通量为60 L/（m2·h）,在耦合工艺中提升至82 L/（m2·h）;而且,耦合工艺中陶瓷膜表现出较好的抗污染性能,陶瓷膜总阻力(1.2×10122 m-1)相比直接过滤时(5.1×10122 m-1)明显降低,另外,膜表面机械冲刷-清水反洗-NaClO溶液反洗的清洗方式对两种过滤方式中的陶瓷膜均有较好的清洗效果,直接过滤时通量恢复率为90%,耦合工艺中膜通量恢复率达97%以上。本文中陶瓷膜耦合工艺深度处理炼油废水的研究成果,分析了炼油废水中的污染物特性,揭示了耦合工艺中不同水处理技术对炼油废水中有机污染物的去除规律,以及陶瓷膜抗污染特性、膜清洗行为。研究结果有望为炼油废水的深度处理回用、废水厂处理升级改造提供理论与技术参考。
二、生物技术在含油废水深度处理中的应用研究进展（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、生物技术在含油废水深度处理中的应用研究进展（论文提纲范文）
（1）大型石化仓储清罐清舱废水处理工艺研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 符号说明 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 综述 |
| 1.2.1 石化仓储清罐清舱废水处理现状 |
| 1.2.2 物理处理法 |
| 1.2.3 物化处理法 |
| 1.2.4 化学处理法 |
| 1.2.5 生物处理法 |
| 1.2.6 组合工艺 |
| 1.3 课题的提出 |
| 1.4 研究目的与内容 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 第2章 实验分析方法与处理工艺筛选 |
| 2.1 实验分析及计算方法 |
| 2.1.1 COD测定方法 |
| 2.1.2 可生化性(B/C)测定方法 |
| 2.1.3 其他水质分析项目及分析方法 |
| 2.2 处理工艺筛选 |
| 2.2.1 处理工艺选择原则 |
| 2.2.2 工艺筛选 |
| 第3章 气浮-Fenton氧化与气浮-臭氧催化氧化处理工艺效果比较研究 |
| 3.1 实验装置及材料 |
| 3.1.1 实验试剂及材料 |
| 3.1.2 实验仪器 |
| 3.1.3 实验装置 |
| 3.2 实验内容 |
| 3.2.1 气浮实验主要内容 |
| 3.2.2 Fenton氧化实验主要内容 |
| 3.2.3 臭氧催化氧化实验主要内容 |
| 3.3 实验结果与分析 |
| 3.3.1 破乳剂投加量对气浮效果影响的研究 |
| 3.3.2 反应时长对气浮效果影响的研究 |
| 3.3.3 pH值对气浮效果影响的研究 |
| 3.3.4 pH值对Fenton反应COD去除率影响的研究 |
| 3.3.5 H_2O_2/COD(质量比)对Fenton反应COD去除率影响的研究 |
| 3.3.6 H_2O_2/Fe~(2+)(摩尔比)对Fenton反应COD去除率影响的研究 |
| 3.3.7 反应温度与反应时长对Fenton反应COD去除率影响的研究 |
| 3.3.8 pH值与反应时长对臭氧催化氧化COD去除率影响的研究 |
| 3.3.9 各阶段处理水可生化性B/C比分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 后续生物处理工艺降解COD的性能研究 |
| 4.1 实验装置 |
| 4.2 实验内容与用水 |
| 4.2.1 实验内容 |
| 4.2.2 实验用水 |
| 4.3 生化处理系统启动与运行 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 水力停留时间对厌氧生物膜处理法降解COD的影响 |
| 4.4.2 序批式活性污泥法(SBR)处理效果 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 工程设计方案 |
| 5.1 设计依据及原则 |
| 5.1.1 设计标准及依据 |
| 5.1.2 设计原则 |
| 5.2 污水水质水量及排放标准 |
| 5.2.1 进水水质水量 |
| 5.2.2 设计出水水质 |
| 5.3 工艺方案论证 |
| 5.3.1 污染物的去除机理 |
| 5.3.2 工艺选择 |
| 5.4 工程设计 |
| 5.4.1 设计工艺流程简图 |
| 5.4.2 设计工艺单元去除率分析表 |
| 5.4.3 设计工艺流程简述 |
| 5.4.4 工艺单体设计 |
| 5.5 运行成本分析 |
| 5.5.1 电费 |
| 5.5.2 药剂费 |
| 5.5.3 人工费 |
| 5.5.4 污泥处置费 |
| 5.5.5 设备维修费 |
| 5.5.6 费用合计 |
| 5.5.7 平面图及高程图 |
| 第6章 结论与建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 攻读学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（2）废纸制浆造纸厂废水处理新工艺及中试研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 制浆造纸工业的概况 |
| 1.1.1 制浆造纸过程及产生的废水 |
| 1.1.1.1 备料废水 |
| 1.1.1.2 制浆废水 |
| 1.1.1.3 中段废水 |
| 1.1.1.4 造纸白水 |
| 1.1.1.5 污冷凝水 |
| 1.1.1.6 末端废水 |
| 1.1.2 脱墨浆造纸过程的简介及产生废水情况 |
| 1.1.2.1 废纸的离解及浆料净化与浓缩 |
| 1.1.2.2 废纸脱墨 |
| 1.1.2.3 废纸回用废水 |
| 1.2 制浆造纸废水处理技术 |
| 1.2.1 化学处理法 |
| 1.2.2 物化处理法 |
| 1.2.2.1 混凝沉淀处理 |
| 1.2.2.2 混凝气浮法 |
| 1.2.3 生化处理法 |
| 1.2.3.1 好氧生物处理法 |
| 1.2.3.2 厌氧生物处理法 |
| 1.2.3.3 生物酶催化技术 |
| 1.2.3.4 厌氧好氧组合技术 |
| 1.3 制浆造纸废水的深度处理技术 |
| 1.3.1 混凝法深度处理 |
| 1.3.2 吸附法 |
| 1.3.3 膜分离技术 |
| 1.3.3.1 概述 |
| 1.3.3.2 基本原理 |
| 1.3.3.3 应用 |
| 1.3.4 高级氧化法 |
| 1.3.4.1 光催化氧化法 |
| 1.3.4.2 催化湿式氧化法 |
| 1.3.4.3 声化学氧化 |
| 1.3.4.4 臭氧氧化法 |
| 1.3.4.5 芬顿氧化法 |
| 1.3.4.6 超临界水氧化法 |
| 1.3.4.7 电化学氧化法 |
| 1.3.4.8 过硫酸盐氧化法 |
| 1.3.5 联合工艺处理(综合处理方法) |
| 1.3.6 生态处理法 |
| 1.3.7 生物酶法 |
| 1.3.8 组合技术法 |
| 1.4 造纸终端水回用技术及其背景和意义 |
| 1.4.1 概述 |
| 1.4.2 中水回用技术 |
| 1.4.3 中水回用的意义及其发展前景 |
| 1.5 本论文研究开发工作的提出及其意义 |
| 第二章 废纸制浆造纸主要处理工段水样中有机物特性分析 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 实验原料及来源 |
| 2.1.2 实验试剂及设备 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 实验原料前处理方法 |
| 2.2.2 紫外-可见分光光度计法 |
| 2.2.3 气相色谱-质谱分析方法 |
| 2.2.4 废水CODCr的测定 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 厌氧出水中有机物的GC-MS分析 |
| 2.3.2 厌氧出水再经化学混凝处理后水中有机物的GC-MS分析 |
| 2.3.3 SBR好氧处理出水中有机物的GC-MS分析 |
| 2.3.4 芬顿氧化排水的GC-MS分析 |
| 2.4 本章总结 |
| 第三章 二级生化处理出水化学絮凝处理 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 造纸废水来源 |
| 3.1.2 实验试剂与仪器 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.2.1 水质的基本性质测定 |
| 3.2.1.1 PH值的测定 |
| 3.2.1.2 污泥元素分析 |
| 3.2.1.3 水质化学需氧量(COD) |
| 3.2.1.4 废水中半挥发性有机物的检测与分析 |
| 3.2.2 PFS的制备 |
| 3.2.3 絮凝实验 |
| 3.2.4 响应面实验 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 厌氧出水与芬顿氧化入水的GC-MS分析 |
| 3.3.2 芬顿氧化入水絮凝最优工艺探索 |
| 3.3.2.1 絮凝剂种类的优化 |
| 3.3.2.2 絮凝工艺响应面试验 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 臭氧氧化催化剂的选择及过程优化 |
| 4.1 实验材料与仪器 |
| 4.1.1 实验原料 |
| 4.1.2 实验试剂与仪器 |
| 4.2 实验分析及方法 |
| 4.2.1 实验方法 |
| 4.2.1.1 催化氧化实验 |
| 4.2.1.2 负载型催化剂的制备 |
| 4.2.2 分析方法 |
| 4.2.2.1 常规指标测定 |
| 4.2.2.2 臭氧浓度分析 |
| 4.2.2.3 CODCR的测定 |
| 4.2.2.4 色度测定 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 臭氧氧化催化剂的选择 |
| 4.3.2 负载型催化剂的回用研究 |
| 4.3.3 催化剂用量对臭氧氧化的影响 |
| 4.3.4 臭氧用量对臭氧氧化的影响 |
| 4.3.5 反应温度对臭氧氧化的影响 |
| 4.3.6 反应时间对臭氧氧化的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 化学氧化后废水的膜处理连续试验研究 |
| 5.1 实验原料及方法 |
| 5.1.1 实验原料及试剂 |
| 5.1.2 实验仪器 |
| 5.1.3 中试仪器 |
| 5.2 实验方法 |
| 5.2.1 无机膜的制备 |
| 5.2.2 pH值的测定 |
| 5.2.3 TDS的测定 |
| 5.2.4 电导率的测定 |
| 5.2.5 化学需氧量COD的测定 |
| 5.2.6 色度的测定 |
| 5.2.7 硫酸盐含量的测定 |
| 5.2.8 氯化物含量的测定 |
| 5.2.9 总铁含量测定 |
| 5.3 实验结果与分析 |
| 5.3.1 膜系统处理过程各项指标去除情况 |
| 5.3.2 膜系统运行的稳定性测试 |
| 5.3.3 不同孔径的膜处理对废水的影响 |
| 5.3.4 无机膜和反渗透膜对废水的影响 |
| 5.3.5 臭氧氧化/复合膜处理对废水的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（3）基于平板陶瓷超滤膜的多工艺耦合深度处理电镀废水（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 电镀废水的性质 |
| 1.2.1 电镀废水的来源 |
| 1.2.2 电镀废水的分类 |
| 1.2.3 电镀废水的危害 |
| 1.2.4 电镀废水的排放标准 |
| 1.2.5 电镀废水的回用标准 |
| 1.3 电镀废水研究现状 |
| 1.3.1 电镀废水治理现状 |
| 1.3.2 电镀废水深度处理技术研究现状 |
| 1.4 陶瓷膜在废水处理中的应用 |
| 1.4.1 陶瓷膜的特性 |
| 1.4.2 陶瓷膜在废水处理中的应用现状 |
| 1.5 研究目的、意义、研究内容和技术路线图 |
| 1.5.1 研究目的、意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 1.5.3 技术路线图 |
| 第二章 试验材料与方法 |
| 2.1 试验材料与仪器 |
| 2.1.1 主体试验材料 |
| 2.1.2 水质分析试验试剂 |
| 2.1.3 试验仪器 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 陶瓷膜过滤试验方法 |
| 2.2.2 混凝试验方法 |
| 2.2.3 臭氧氧化试验方法 |
| 2.2.4 Fenton氧化试验方法 |
| 2.2.5 吸附试验方法 |
| 2.3 水质分析方法 |
| 2.3.1 常规指标分析方法 |
| 2.3.2 紫外可见吸收光谱分析方法 |
| 2.3.3 三维荧光光谱分析方法 |
| 2.3.4 傅里叶红外光谱分析方法 |
| 第三章 试验用水水质分析 |
| 3.1 试验用水来源 |
| 3.2 常规水质指标测定与分析 |
| 3.3 电镀废水水质分析 |
| 3.3.1 紫外可见吸收光谱扫描分析 |
| 3.3.2 三维荧光光谱扫描分析 |
| 3.3.3 傅里叶红外光谱扫描分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 陶瓷膜过滤工艺深度处理电镀废水 |
| 4.1 陶瓷膜的基本性能 |
| 4.1.1 陶瓷膜的清水通量 |
| 4.1.2 陶瓷膜的固有阻力 |
| 4.1.3 陶瓷膜的亲疏水性 |
| 4.2 陶瓷膜过滤处理效能分析 |
| 4.2.1 陶瓷膜过滤对有机污染物的去除效果 |
| 4.2.2 陶瓷膜过滤对浊度的去除效果 |
| 4.3 陶瓷膜过滤运行效能分析 |
| 4.3.1 陶瓷膜的临界通量 |
| 4.3.2 不同初始通量下膜通量及压力变化 |
| 4.3.3 陶瓷膜污染行为分析 |
| 4.3.4 陶瓷膜清洗效果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 预处理工艺深度处理电镀废水 |
| 5.1 强化混凝处理效能分析 |
| 5.1.1 优化强化混凝工艺参数 |
| 5.1.2 强化混凝对特征有机物的去除效果 |
| 5.2 臭氧氧化处理效能分析 |
| 5.2.1 优化臭氧氧化工艺参数 |
| 5.2.2 臭氧氧化对特征有机物的去除效果 |
| 5.3 Fenton氧化处理效能分析 |
| 5.3.1 优化Fenton氧化工艺参数 |
| 5.3.2 Fenton氧化对特征有机物的去除效果 |
| 5.4 高效吸附处理效能分析 |
| 5.4.1 优化高效吸附工艺参数 |
| 5.4.2 高效吸附对特征有机物的去除效果 |
| 5.5 预处理组合工艺筛选 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 陶瓷膜耦合工艺深度处理电镀废水 |
| 6.1 陶瓷膜耦合工艺系统的构建 |
| 6.2 优化陶瓷膜耦合工艺运行参数 |
| 6.2.1 活性炭投加量 |
| 6.2.2 陶瓷膜的临界通量 |
| 6.2.3 换炭量 |
| 6.3 陶瓷膜耦合工艺处理效能分析 |
| 6.3.1 陶瓷膜耦合工艺对有机物的去除效果 |
| 6.3.2 陶瓷膜耦合工艺对浊度的去除效果 |
| 6.4 陶瓷膜耦合工艺中膜污染行为与膜清洗效果分析 |
| 6.4.1 陶瓷膜耦合工艺中膜污染阻力分析 |
| 6.4.2 陶瓷膜耦合工艺中膜污染模型拟合分析 |
| 6.4.3 陶瓷膜耦合工艺中膜清洗效果分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 结论与建议 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 建议 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
（4）吸附絮凝氧化耦合处理含矿物油废水（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究目的和意义 |
| 1.1.1 课题背景 |
| 1.1.2 研究目的和意义 |
| 1.2 含油废水的来源和特征 |
| 1.2.1 含油废水的来源 |
| 1.2.2 含油废水的组分和特征 |
| 1.3 含油废水的处理技术 |
| 1.3.1 物理法 |
| 1.3.2 物理化学法 |
| 1.3.3 化学法 |
| 1.3.4 生物法 |
| 1.4 本课题的来源、研究方法和主要研究内容 |
| 1.4.1 课题来源 |
| 1.4.2 研究方法 |
| 1.4.3 研究内容 |
| 第二章 实验材料、仪器与方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验仪器 |
| 2.3 分析方法 |
| 第三章 复合絮凝剂去除COD实验 |
| 3.1 絮凝机理 |
| 3.1.1 电中和理论 |
| 3.1.2 吸附架桥 |
| 3.1.3 网捕卷扫作用 |
| 3.2 聚硅酸铝铁絮凝剂(PSAF)的优化制备实验 |
| 3.2.1 聚合硅酸的制备 |
| 3.2.2 n(Al):n(Fe)对COD去除的影响 |
| 3.2.3 n(Na_2SiO_3):n(Al+Fe)对COD去除的影响 |
| 3.3 聚合硅酸铝铁复合絮凝剂去除COD实验 |
| 3.3.1 复合絮凝剂的制备 |
| 3.3.2 不同絮凝剂加入量对COD去除率的影响 |
| 3.3.3 初始pH对复合絮凝剂对COD去除率的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 黏土吸附剂去除COD实验 |
| 4.1 吸附机理 |
| 4.1.1 固-液界面吸附的概念 |
| 4.1.2 吸附质在多孔吸附剂表面被吸附的过程 |
| 4.1.3 吸附等温模型 |
| 4.1.4 吸附动力学模型 |
| 4.2 黏土吸附剂对含矿物油废水COD的吸附效果 |
| 4.3 黏土吸附剂对含矿物油废水COD的吸附动力学研究 |
| 4.4 黏土吸附剂对含矿物油废水COD的吸附等温线 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 氧化剂去除COD实验 |
| 5.1 氧化作用机理 |
| 5.1.1 过硫酸盐的介绍 |
| 5.1.2 硫酸根自由基氧化有机物作用机理 |
| 5.1.3 活性炭活化氧化过硫酸钠机理 |
| 5.2 活性炭活化过硫酸钠去除COD实验 |
| 5.2.1 活性炭:过硫酸钠比值对COD去除率的影响 |
| 5.2.2 初始pH对COD去除率的影响 |
| 5.2.3 不同体系下含矿物油废水COD的去除情况 |
| 5.3 黏土粉末活化过硫酸钠去除COD实验 |
| 5.3.1 黏土:过硫酸钠比值对COD去除率的影响 |
| 5.3.2 初始pH对COD去除率的影响 |
| 5.3.3 不同活化体系下含矿物油废水 COD 的去除情况比较 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 响应面法优化吸附絮凝氧化耦合去除COD实验 |
| 6.1 响应面实验设计 |
| 6.1.1 响应面优化法实验设计简介 |
| 6.1.2 实验因素及因素水平的确定 |
| 6.1.3 实验步骤设计 |
| 6.2 实验结果分析 |
| 6.2.1 模型的建立 |
| 6.2.2 回归模型的建立 |
| 6.3 响应面分析 |
| 6.4 参数优化和结果验证 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的科研成果 |
| 致谢 |
（5）磁性纳米零价铁在含油废水处理中的性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1含油废水简介 |
| 1.1.1含油废水的来源 |
| 1.1.2 含油废水的类型 |
| 1.1.3 含油废水的危害 |
| 1.2 含油废水的处理方法 |
| 1.2.1 化学方法 |
| 1.2.2 生物方法 |
| 1.2.3 物理方法 |
| 1.3 磁性纳米材料 |
| 1.3.1 磁性纳米材料的特点 |
| 1.3.2 磁性纳米零价铁的制备 |
| 1.3.3 磁性纳米零价铁在废水处理中的应用 |
| 1.4 研究目的与内容 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 2 实验材料与方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.1.1 实验原油 |
| 2.1.2 实验试剂 |
| 2.1.3 实验仪器 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 原油性质的测定 |
| 2.2.2 磁性纳米零价铁的制备 |
| 2.2.3 磁性纳米零价铁的表征 |
| 2.2.4 含油废水的制备 |
| 2.2.5 含油废水油浓度的测定 |
| 3 磁性纳米零价铁对溶解油的处理性能研究 |
| 3.1 磁性纳米零价铁对溶解油的去除效果研究 |
| 3.1.1 磁性纳米零价铁与GAC对溶解油的去除效率比较 |
| 3.1.2 磁性纳米零价铁投加量对溶解油去除率的影响 |
| 3.1.3 水样初始pH值对溶解油去除率的影响 |
| 3.1.4 温度对溶解油去除率的影响 |
| 3.1.5 初始油浓度对溶解油去除率的影响 |
| 3.2 磁性纳米零价铁的重复利用效果研究 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 磁性纳米零价铁对乳化油的处理性能研究 |
| 4.1 磁性纳米零价铁对乳化油去除效果的研究 |
| 4.1.1 磁性纳米零价铁与GAC对乳化油的去除效率比较 |
| 4.1.2 磁性纳米零价铁投加量对乳化油去除率的影响 |
| 4.1.3 水样初始pH值对乳化油去除率的影响 |
| 4.1.4 温度对乳化油去除率的影响 |
| 4.1.5 初始油浓度对乳化油去除率的影响 |
| 4.2 磁性纳米零价铁的重复利用效果研究 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 磁性纳米零价铁对含油废水的处理机制研究 |
| 5.1 对溶解油的吸附机制 |
| 5.1.1 吸附动力学研究 |
| 5.1.2 吸附等温线研究 |
| 5.1.3 吸附热力学研究 |
| 5.2 对乳化油的吸附机制 |
| 5.2.1 吸附动力学研究 |
| 5.2.2 吸附等温线研究 |
| 5.2.3 吸附热力学研究 |
| 5.2.4 水样紫外全波长扫描分析 |
| 5.2.5 磁性纳米零价铁扫描电镜分析 |
| 5.2.6 磁性纳米零价铁傅里叶红外光谱分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简历及攻读硕士学位期间的科研成果 |
（6）混凝-Fenton氧化预处理高浓度乳化液废水的试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 乳化液废水概述 |
| 1.1.1 乳化液废水的来源 |
| 1.1.2 乳化液废水的稳定特征 |
| 1.1.3 乳化液废水的危害 |
| 1.2 国内外乳化液废水处理研究现状 |
| 1.2.1 乳化液废水的预处理方法 |
| 1.2.2 乳化液废水的深度处理方法 |
| 1.2.3 乳化液废水的联合处理方法 |
| 1.3 试验基础理论 |
| 1.3.1 混凝机理及影响因素 |
| 1.3.2 Fenton氧化机理及影响因素 |
| 1.4 研究的目的与内容 |
| 1.4.1 研究的目的 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 1.4.3 研究技术路线 |
| 第二章 试验材料与方法 |
| 2.1 废水来源及水质 |
| 2.2 试验试剂与仪器 |
| 2.2.1 试验试剂 |
| 2.2.2 试验仪器 |
| 2.3 试验分析测定方法 |
| 2.4 试验评价指标 |
| 2.5 试验方案 |
| 2.5.1 混凝试验方案 |
| 2.5.2 Fenton氧化试验方案 |
| 第三章 混凝预处理高浓度乳化液废水的试验研究 |
| 3.1 废水稀释倍数的选择 |
| 3.2 无机混凝剂的选择 |
| 3.2.1 试验方案 |
| 3.2.2 结果与分析 |
| 3.2.3 PAFC投加量对稀释倍数的影响 |
| 3.3 混凝优化试验 |
| 3.3.1 pH值的影响 |
| 3.3.2 无机混凝剂PAFC投加量的影响 |
| 3.3.3 有机助凝剂PAM投加量的影响 |
| 3.3.4 沉淀时间的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 Fenton氧化深度处理破乳后废水的试验研究 |
| 4.1 初步试验 |
| 4.1.1 理论投药量计算 |
| 4.1.2 反应后回调p H和沉淀时间的影响 |
| 4.1.3 搅拌的影响 |
| 4.2 正交试验 |
| 4.3 单因素试验 |
| 4.3.1 H_2O_2投加量的影响 |
| 4.3.2 Fe SO_4·7H_2O投加量的影响 |
| 4.3.3 初始p H的影响 |
| 4.3.4 反应时间的影响 |
| 4.3.5 回调pH的影响 |
| 4.3.6 沉淀时间的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 工艺设计 |
| 5.1 设计思路 |
| 5.2 工艺流程 |
| 5.3 主要处理构筑物 |
| 5.4 运行费用分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论与建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 在学期间发表的论文和取得的学术成果 |
（7）混凝沉淀法去除城市污水及铁路三段废水中典型污染物试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 引言 |
| 1.1 选题背景 |
| 1.1.1 城市污水的基本情况 |
| 1.1.2 铁路废水的现状 |
| 1.2 混凝沉淀法在污水处理中的应用 |
| 1.2.1 混凝沉淀法概述 |
| 1.2.2 混凝沉淀法的影响因素 |
| 1.2.3 混凝剂的开发及混凝技术优缺点 |
| 1.2.4 新型强化混凝技术的应用研究 |
| 1.3 课题研究目的及内容 |
| 1.3.1 研究目的及意义 |
| 1.3.2 主要研究内容 |
| 1.3.3 技术路线及方法 |
| 第2章 试验材料与测定方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.1.1 试验用水及水质 |
| 2.1.2 试验药品 |
| 2.1.3 试验仪器 |
| 2.2 试验方法及检测指标 |
| 第3章 不同混凝剂单因素作用下单独投加处理效果研究 |
| 3.1 混凝剂单独投加投加量对污染物去除的影响 |
| 3.1.1 FeCl3处理污水效果研究 |
| 3.1.2 Al_2(SO_4)_3处理污水效果研究 |
| 3.1.3 PAC处理污水效果研究 |
| 3.1.4 PAM处理污水效果研究 |
| 3.2 本章小结 |
| 第4章 PAM与其它混凝剂复配处理生活污水的试验研究 |
| 4.1 不同混凝剂复配对污水中SS的处理效果对比 |
| 4.1.1 PAM+FeCl_3 复配对污水中SS的处理效果 |
| 4.1.2 PAM+Al_2(SO_4)_3 复配对污水中SS的处理效果 |
| 4.1.3 PAM+PAC复配对污水中SS的处理效果 |
| 4.2 不同混凝剂复配对污水中COD的处理效果对比 |
| 4.2.1 PAM+FeCl_3 复配对污水中COD的处理效果 |
| 4.2.2 PAM+Al_2(SO_4)_3 复配对污水中COD的处理效果 |
| 4.2.3 PAM+PAC复配对污水中COD的处理效果 |
| 4.3 不同混凝剂复配对污水中TP的处理效果对比 |
| 4.3.1 PAM+FeCl_3 复配对污水中TP的处理效果 |
| 4.3.2 PAM+Al_2(SO_4)_3 复配对污水中TP的处理效果 |
| 4.3.3 PAM+PAC复配对污水中TP的处理效果 |
| 4.4 不同混凝剂复配对污水中TN的处理效果对比 |
| 4.4.1 PAM+FeCl_3 复配对污水中TN的处理效果 |
| 4.4.2 PAM+Al_2(SO_4)_3 复配对污水中TN的处理效果 |
| 4.4.3 PAM+PAC复配对污水中TN的处理效果 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 PH条件对复配混凝剂处理污水效果的试验研究 |
| 5.1 PH对 PAM+FeCl_3 复配处理污染物的影响 |
| 5.2 PH对 PAM+Al_2(SO_4)_3 复配处理污染物的影响 |
| 5.3 PH对 PAM+PAC复配处理污染物的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 混凝剂处理铁路三段废水试验研究 |
| 6.1 铁路隧道施工废水的来源及特性 |
| 6.2 铁路三段废水的处理方法 |
| 6.3 PAC-PAM混凝剂处理铁路废水 |
| 6.3.1 PAC-PAM混凝剂处理铁路施工废水 |
| 6.3.2 不同质量比PAC:PAM处理铁路机务段及车辆段含油废水 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论及建议 |
| 结论 |
| 建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
（8）臭氧牡蛎壳生物固定床-MBR处理城镇污水厂尾水用于火电厂及优化用水的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 选题背景 |
| 1.2 臭氧氧化处理废水研究进展 |
| 1.2.1 臭氧氧化原理 |
| 1.2.2 臭氧氧化废水深度处理研究与应用现状 |
| 1.3 生物固定床废水处理研究进展 |
| 1.3.1 生物固定床原理及应用 |
| 1.3.2 生物固定床填料 |
| 1.3.3 生物固定床废水处理研究与应用现状 |
| 1.4 MBR处理废水研究进展 |
| 1.4.1 MBR原理及应用 |
| 1.4.2 MBR废水处理研究与应用现状 |
| 1.5 城镇污水处理厂尾水回用火电厂的研究与应用现状 |
| 1.5.1 火电厂工业用水现状与水质要求 |
| 1.5.2 单一尾水深度处理技术的研究与应用现状 |
| 1.5.3 城镇污水厂尾水深度处理联合工艺的研究与应用现状 |
| 1.6 火电厂用水存在的问题及解决策略 |
| 1.6.1 城镇污水厂尾水深度处理用于火电厂存在的主要问题及解决策略 |
| 1.6.2 火电厂用水存在的主要问题及解决策略 |
| 1.7 研究目的及主要内容 |
| 1.7.1 研究目的 |
| 1.7.2 任务来源 |
| 1.7.3 主要研究内容 |
| 1.7.4 技术路线 |
| 第二章 臭氧-牡蛎壳生物固定床-MBR深度处理城镇污水厂尾水的工艺研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料与方法 |
| 2.2.1 供试尾水及水质 |
| 2.2.2 试剂与材料 |
| 2.2.3 实验装置 |
| 2.2.4 实验方法 |
| 2.2.5 指标及测定方法 |
| 2.2.6 数据处理方法 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 OOFBR-MBR工艺启动运行 |
| 2.3.2 OOFBR-MBR运行的主要影响因素 |
| 2.3.3 OOFBR-MBR工艺运行的适宜条件及处理效果 |
| 2.3.4 OOFBR-MBR联合工艺的控制步骤与参数调控策略 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 臭氧-牡蛎壳生物固定床-MBR深度处理污水厂尾水的工艺机理 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料和方法 |
| 3.2.1 供试尾水及水质 |
| 3.2.2 试剂与材料 |
| 3.2.3 实验装置 |
| 3.2.4 实验方法 |
| 3.2.5 测定方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 OOFBR-MBR处理污水厂尾水中难降解有机物的转化 |
| 3.3.2 OOFBR-MBR处理污水厂尾水中氮素转化 |
| 3.3.3 OOFBR-MBR处理污水厂尾水中磷去除 |
| 3.3.4 OOFBR-MBR内微生物群落结构特征 |
| 3.3.5 OOFBR-MBR微生态的优化调控策略 |
| 3.3.6 OOFBR-MBR的工艺机理 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 火电厂优化用水策略与技术措施研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 火电厂用水要求 |
| 4.2.1 城镇污水厂尾水作为火电厂水源要求 |
| 4.2.2 火电厂各用水工段的概况及水质要求 |
| 4.2.3 火电厂废水零排放要求 |
| 4.3 火电厂水平衡模型建立 |
| 4.3.1 依据与方法 |
| 4.3.2 模型构建方法与指标 |
| 4.4 基于水平衡模型的电厂各用水工段水平衡与评价 |
| 4.4.1 各用水工段的水平衡 |
| 4.4.2 水平衡模型分析 |
| 4.5 火电厂用、排水质的评价 |
| 4.5.1 锅炉补给水系统废水水质评价 |
| 4.5.2 生活污水系统水质评价 |
| 4.5.3 含油废水水质评价 |
| 4.5.4 含煤废水水质评价 |
| 4.5.5 脱硫废水水质评价 |
| 4.5.6 机组排水槽排水水质评价 |
| 4.5.7 凝汽器坑排水水质评价 |
| 4.6 火电厂优化工业用水策略 |
| 4.6.1 火电厂优化用水模型 |
| 4.6.2 火电厂优化用水方法 |
| 4.6.3 火电厂优化用水措施 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 火电厂优化用水技术方案及评价 |
| 5.1 概况 |
| 5.2 尾水深度处理回用方案 |
| 5.2.1 OOFBR-MBR深度处理工艺装置 |
| 5.2.2 反渗透处理装置 |
| 5.2.3 离子交换处理 |
| 5.3 优化用水方案 |
| 5.3.1 全厂取水、耗水和排水分析 |
| 5.3.2 全厂废水排放水量及水质 |
| 5.3.3 优化用水技术方案 |
| 5.4 优化用水技术经济性评价 |
| 5.4.1 尾水回用经济性评价 |
| 5.4.2 分质用水技术与经济性评价 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 1 结论 |
| 2 创新点 |
| 3 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（9）非均相臭氧催化氧化化工废水及强化反应器的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 化工废水深度处理及技术进展 |
| 1.1.1 化工废水来源及特点 |
| 1.1.2 化工废水深度处理概述 |
| 1.1.3 化工废水深度处理技术 |
| 1.1.4 化工废水深度处理现有问题 |
| 1.2 臭氧氧化及臭氧催化氧化技术 |
| 1.2.1 臭氧氧化 |
| 1.2.2 臭氧催化氧化技术 |
| 1.3 臭氧催化氧化技术在水处理领域的应用 |
| 1.3.1 在纺织印染废水处理中的应用 |
| 1.3.2 在含油废水处理中的应用 |
| 1.3.3 在垃圾渗滤液处理中的应用 |
| 1.4 研究内容 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究意义与目的 |
| 1.4.3 技术路线图 |
| 第二章 实验材料与方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.1.1 实验试剂 |
| 2.1.2 实验用水 |
| 2.2 实验仪器 |
| 2.3 实验装置 |
| 2.3.1 小试实验装置 |
| 2.3.2 中试试实验装置 |
| 2.3.3 冷模实验装置 |
| 2.4 实验方法 |
| 2.4.1 小试及中试实验方法 |
| 2.4.2 冷模实验方法 |
| 2.4.3 分析方法 |
| 第三章 活性炭/臭氧催化氧化处理二沉池废水 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 活性炭/臭氧体系协同效应 |
| 3.3 活性炭投加量的影响 |
| 3.4 活性炭粒径的影响 |
| 3.5 臭氧投加量的影响 |
| 3.6 初始pH对臭氧/活性炭催化氧化的影响 |
| 3.7 吸附饱和活性炭/臭氧催化氧化废水 |
| 3.8 臭氧-活性炭催化氧化废水的机理 |
| 3.9 活性炭催化剂长期运行的稳定性 |
| 3.10 小结 |
| 第四章 γ-Al_2O_3/臭氧催化氧化二沉池废水 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 γ-Al_2O_3/臭氧协同效应 |
| 4.3 γ-Al_2O_3投加量的影响 |
| 4.4 γ-Al_2O_3粒径的影响 |
| 4.5 臭氧投加量的影响 |
| 4.6 初始pH对γ-Al_2O_3/臭氧催化氧化的影响 |
| 4.7 γ-Al_2O_3长期运行的稳定性 |
| 4.8 小结 |
| 第五章 非均相臭氧催化氧化强化反应器的初探 |
| 5.0 引言 |
| 5.1 强化反应器性能 |
| 5.1.1 循环量流量对气体卷吸率与气含率的影响 |
| 5.1.2 气泡直径分布 |
| 5.2 臭氧溶解特性 |
| 5.3 强化臭氧反应器中试实验 |
| 5.3.1 循环流量对COD去除率的影响 |
| 5.3.2 初始pH对COD去除率的影响 |
| 5.3.3 优化条件下的动态实验 |
| 5.4 强化臭氧反应器工程应用 |
| 5.4.1 运行情况 |
| 5.4.2 运行成本 |
| 5.5 小结 |
| 第六章 结论与建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 参考文献 |
| 研究成果 |
| 致谢 |
（10）陶瓷膜耦合工艺深度处理炼油废水效能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 炼油废水性质 |
| 1.2.1 炼油废水来源 |
| 1.2.2 炼油废水特点与危害 |
| 1.2.3 炼油废水排放标准 |
| 1.2.4 炼油废水回用现状与回用标准 |
| 1.3 炼油废水处理技术研究现状 |
| 1.3.1 炼油废水厂常规处理技术与工艺 |
| 1.3.2 炼油废水深度处理技术研究现状 |
| 1.4 陶瓷膜在废水处理中的应用现状 |
| 1.4.1 陶瓷膜特性 |
| 1.4.2 陶瓷膜在废水处理中的应用 |
| 1.5 课题研究的目的与意义 |
| 第二章 试验材料与方法 |
| 2.1 试验方案设计 |
| 2.2 试验材料 |
| 2.2.1 陶瓷膜 |
| 2.2.2 混凝剂 |
| 2.2.3 吸附剂 |
| 2.2.4 水质分析试验试剂 |
| 2.2.5 试验仪器 |
| 2.3 水处理试验方法 |
| 2.3.1 强化混凝试验方法 |
| 2.3.2 臭氧氧化试验方法 |
| 2.3.3 芬顿氧化试验方法 |
| 2.3.4 吸附试验方法 |
| 2.3.5 陶瓷膜过滤试验方法 |
| 2.3.6 臭氧产量及浓度的测定 |
| 2.3.7 膜表面水接触角值的测定 |
| 2.4 水质指标分析方法 |
| 2.4.1 常规指标分析方法 |
| 2.4.2 紫外-可见光谱分析方法 |
| 2.4.3 三维光谱分析方法 |
| 2.4.4 傅里叶变换红外光谱分析方法 |
| 第三章 试验用水水质分析 |
| 3.1 试验用水来源 |
| 3.2 常规指标测定及出水水质指标 |
| 3.3 炼油废水水质分析 |
| 3.3.1 紫外全波长扫描分析 |
| 3.3.2 三维荧光扫描分析 |
| 3.3.3 傅里叶变换红外光谱分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 陶瓷膜工艺深度处理炼油废水效能分析 |
| 4.1 陶瓷膜基本性能 |
| 4.1.1 清水通量测定 |
| 4.1.2 陶瓷膜固有阻力测定 |
| 4.1.3 陶瓷膜亲疏水性测定 |
| 4.2 陶瓷膜对炼油废水污染物去除效果 |
| 4.2.1 陶瓷膜对有机污染物去除效果 |
| 4.2.2 陶瓷膜对浊度去除效果 |
| 4.3 陶瓷膜处理炼油废水运行效能分析 |
| 4.3.1 陶瓷膜临界通量测定 |
| 4.3.2 不同初始通量下膜通量及压力变化 |
| 4.3.3 陶瓷膜污染阻力分析及模型拟合 |
| 4.3.4 陶瓷膜清洗参数优化 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 预处理工艺深度处理炼油废水效能分析 |
| 5.1 强化混凝处理效能分析 |
| 5.1.1 强化混凝反应条件优化 |
| 5.1.2 混凝对特征有机物的去除效果 |
| 5.2 臭氧氧化处理效能分析 |
| 5.2.1 臭氧氧化反应条件优化 |
| 5.2.2 臭氧对特征有机物的去除效果 |
| 5.3 芬顿氧化处理效能分析 |
| 5.3.1 芬顿氧化反应条件优化 |
| 5.3.2 芬顿氧化对特征有机物去除效果 |
| 5.4 高效吸附处理效能分析 |
| 5.4.1 高效吸附反应条件优化 |
| 5.4.2 高效吸附对特征有机物的去除效果 |
| 5.5 预处理工艺比较分析及优化组合 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 陶瓷膜耦合工艺深度处理炼油废水效能分析 |
| 6.1 陶瓷膜耦合工艺系统构建 |
| 6.2 陶瓷膜耦合工艺影响因素分析 |
| 6.2.1 活性炭浓度 |
| 6.2.2 陶瓷膜运行初始通量 |
| 6.2.3 换炭量 |
| 6.3 陶瓷膜耦合工艺处理效果分析 |
| 6.3.1 陶瓷膜耦合工艺对有机物去除效果 |
| 6.3.2 陶瓷膜耦合工艺对浊度去除效果 |
| 6.4 陶瓷膜耦合工艺中膜污染分析 |
| 6.4.1 耦合工艺中膜污染阻力分析 |
| 6.4.2 耦合工艺中膜污染模型拟合 |
| 6.4.3 耦合工艺中膜清洗研究 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 结论与建议 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 建议 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
四、生物技术在含油废水深度处理中的应用研究进展（论文参考文献）
- [1]大型石化仓储清罐清舱废水处理工艺研究[D]. 陆静怡. 扬州大学, 2021(08)
- [2]废纸制浆造纸厂废水处理新工艺及中试研究[D]. 焦东. 华南理工大学, 2020(05)
- [3]基于平板陶瓷超滤膜的多工艺耦合深度处理电镀废水[D]. 韩琦. 济南大学, 2020(01)
- [4]吸附絮凝氧化耦合处理含矿物油废水[D]. 王磊. 太原理工大学, 2020(07)
- [5]磁性纳米零价铁在含油废水处理中的性能研究[D]. 何琴. 大连海事大学, 2020(01)
- [6]混凝-Fenton氧化预处理高浓度乳化液废水的试验研究[D]. 周欣竹. 重庆交通大学, 2020(01)
- [7]混凝沉淀法去除城市污水及铁路三段废水中典型污染物试验研究[D]. Phanvongkham Soudsaphone. 兰州交通大学, 2020(01)
- [8]臭氧牡蛎壳生物固定床-MBR处理城镇污水厂尾水用于火电厂及优化用水的研究[D]. 刘世念. 华南理工大学, 2020(01)
- [9]非均相臭氧催化氧化化工废水及强化反应器的研究[D]. 吴迪. 安徽工业大学, 2019(02)
- [10]陶瓷膜耦合工艺深度处理炼油废水效能研究[D]. 程仁振. 济南大学, 2019(01)