一、NBR/PVC泡沫弹性体的研制（论文文献综述）
吴袁泊[1]（2019）在《LDHs插层改性及其纳米纤维素轻质泡沫材料的制备》文中研究指明类水滑石（LDHs）插层改性纳米纤维素轻质泡沫材料是一种轻质、高孔隙率、导热系数低、隔热保温性能好、高机械强度、绿色的隔热保温材料。本论文首先采用共沉淀法合成了锌铝硝酸根类水滑石（ZnAl-N03-LDHs）前体;然后采用离子交换法改性ZnAl-N03-LDHs,合成了锌铝磷钼酸根类水滑石(ZnAl-PMo12O40-LDHs)、锌铝磷钨酸根类水滑石(ZnAl-PW12O（40）-LDHs)、锌铝硅钨酸根类水滑石(ZnAl-SiW12O40-LDHs)等三种改性类水滑石材料,并利用SEM、ICP、XRD、FT-IR和TG等手段进行形貌、组成、结构和性能表征;最后采用真空冷冻干燥法,制备了锌铝硝酸根类水滑石复合纳米纤维素（CNF/ZnAl-N03-LDHs/H3BO3）轻质泡沫隔热保温材料、锌铝磷钼酸根类水滑石复合纳米纤维素(CNF/ZnAl-PMo12O40-LDHs/H3BO3)轻质泡沫隔热保温材料、锌铝磷钨酸根类水滑石复合纳米纤维素(CNF/ZnAl-PW12O（40）-LDHs/H3BO3)轻质泡沫隔热保温材料、锌铝硅钨酸根类水滑石复合纳米纤维素(CNF/ZnAl-SiW12O40-LDHs/H3BO3)轻质泡沫隔热保温材料,并利用 SEM、FT-IR、TG、背火实验、燃烧实验以及导热测试等手段表征上述LDHs插层改性纳米纤维素轻质泡沫隔热保温材料的形貌、结构、热稳定性、耐火性能、燃烧性能以及导热性能。（1）采用共沉淀法合成ZnAl-N03-LDHs前体,ICP分析结果显示其化学式为:Zn0.76Al0.24（OH）2（NO3）0.24·0.59H2O;经离子交换法改性后得到的改性ZnAl-N03-LDHs的化学式分别为:Zn0.75Al0.25（OH）2(PMo12O40)0.013（NO3）0.21 ·0.42H2O、Zn0.73Al0.27（OH）2(PW12O（40）)0.037（NO3）0.16.0.58H2O、Zn0.73A10.27（OH）2(SiW12O40)0.037（NO3）0.16.0.64H2O。（2）SEM、XRD、FT-IR 结果证实:ZnAl-N03-LDHs 形貌均一、层层堆叠、排列紧密、具有较高的结晶度和层间归整度,层间距为0.8888 nm,且存在类水滑石的红外特征吸收峰;ZnAl-PMo12O40-LDHs、ZnAl-PW12O（40）-LDHs和ZnAl-SiW12O40-LDHs的形貌均呈片状颗粒,局部粒度大小均匀,分散性显着增大,且维持前体板层的片状结构,但是样品结晶形态相对变差,对应层间距依次为:0.9749 nm、1.109 nm、1.144 nm。相应产物中同时存在类水滑石和[PMo12o4O]3、[PW12040]3-、[SiW12O40]3-等杂多酸根的红外特征吸收峰。（3）TG结果证明:改性前ZnAl-N03-LDHs具有良好的热稳定性,对应高温800℃热解的残余物质量（CR800℃）为66.26%;而经杂多酸根改性的 ZnAl-PMo12O40-LDHs、ZnAl-PW12O（40）-LDHs 和 ZnAl-SiW12O40-LDHs 各阶段的热解速率均较改性前ZnAl-N03-LDHs显着减缓,且CR800℃明显增加,依次为:74.54%、79.97%、82.82%。（4）添加 50%ZnAl-N03-LDHs 制备的 CNF/ZnAl-N03-LDHs/H3BO3轻质泡沫隔热保温材料,ZnAl-N03-LDHs于纳米纤维素（CNF）中存在局部团聚,分散性较差。但相比于纯CNF,CNF/ZnAl-N03-LDHs/H3BO3于高温热解时CR800℃达到29.08%,较之增加8.26%;耐热辐照时间t250℃延长575.24 s,v250℃减缓至0.1412℃/s;材料的点燃时间延迟2 s,火焰明显变小,明火燃烧时间缩短1 s,耐燃烧时间延长17 s;材料的导热系数为:0.04758 W/（m·K）。结果表明:ZnAl-N03-LDHs 的添加有利于 CNF/ZnAl-N03-LDHs/H3BO3轻质泡沫隔热保温材料的热稳定性、耐火性能、燃烧性能等热学性能的明显提高,但材料的导热系数相对纯CNF有稍微增大,故对材料导热性能无明显改善。（5）添加62.5%ZnAl-PMo12O40-LDHs制备的CNF/ZnAl-PMo12O40-LDHs/H3B03轻质泡沫隔热保温材料,材料的孔洞形貌及切面均较为规整,且ZnAl-PMo12O40-LDHs于CNF中分散均匀,团聚现象改善。较之纯CNF,CNF/ZnAl-PMo12O40-LDHs/H3BO3于高温热解过程的第二阶段最大热失重速率（Rmax2）低至0.3063%/℃,CR800℃增加18.03%;耐热辐照时间t250℃延长867.8 s,v250℃减缓至0.1236℃/s;在燃烧性能测试中,材料全程81 s未被点燃,离火时炭层基本完好;材料的导热系数为:0.04404 W/（m·K）。结果表明:ZnAl-PMo12O40-LDHs相比 ZnAl-N03-LDHs具有更好的分散性,对CNF/ZnAl-PMo12O40-LDHs/H3BO3轻质泡沫隔热保温材料的热学性能的增强效果更显着。（6）添加量62.5%ZnAl-PW12O（40）-LDHs制备的CNF/ZnAl-PW12O（40）-LDHs/H3BO3轻质泡沫隔热保温材料,材料的微观结构紧密,切面及孔洞规整且均匀,且未见 ZnAl-PW12O（40）-LDHs 存在团聚现象。相比于纯 CNF,CNF/ZnAl-PW12O（40）-LDHs/H3B03的Rmax2降至0.3716%/℃,CR800℃增加 18.35%;耐热辐照时间t250℃延长1447.68 s,v250℃低至0.0.961℃/s;材料在燃烧性能测试中,全程67 s未被点燃,离火时炭层结构完整,无脱落;材料的导热系数为:0.04251 W/（m·K）。结果表明:ZnAl-PW12O（40）-LDHs优于ZnAl-N03-LDHs,具有更高的热稳定性和分散性,故CNF/ZnAl-PW12O（40）-LDHs/H3BO3轻质泡沫隔热保温材料表现出优良的的热学性能。（7）添加50%ZnAl-SiW12O40-LDHs制备的CNF/ZnAl-SiW12O40-LDHs/H3BO3轻质泡沫隔热保温材料,材料切面及孔洞结构紧密且规整。相比于纯CNF,CNF/ZnAl-SiW12O40-LDHs/H3BO3轻质泡沫隔热保温材料的Rmax2减缓至0.3231%/℃,CR800℃增加至 23.01%;耐热辐照时间 t250℃ 延长 1017.64 s,v250℃降低至0.1151℃/s;且材料在燃烧性能测试中,全程70 s未被点燃,离火时保持炭层结构完整,无脱落;材料的导热系数为:0.03799 W/（m·K）。结果表明:ZnAl-SiW12O40-LDHs提高材料的热稳定性、耐火性能和燃烧性能的能力较 ZnAl-N03-LDHs更强,故 CNF/ZnAl-SiW12O40-LDHs/H3BO3轻质泡沫隔热保温材料表现出优异的热学性能。
郑丛丛[2]（2014）在《NBR/PVC开孔发泡材料的研究》文中进行了进一步梳理NBR/PVC橡塑共混的热塑性弹性体（TPE）是最早开发的品种，研究者对NBR/PVC共混发泡材料的研究比较深入，但是在开孔发泡方面研究较少。本文对NBR/PVC开孔发泡材料的研究内容如下：一、研究不同橡塑并用比例和PVC聚合度对NBR/PVC共混胶的相容性、共混性能以及对发泡材料性能和泡孔结构的影响；实验结果表明，橡塑比影响了共混相容性、泡孔的结构和发泡材料的密度；PVC的聚合度也影响了NBR/PVC的共混相容性，以及泡孔的结构；NBR/PVC共混比例为70/30，PVC聚合度为1000时，发泡剂在共混胶中的活化作用可以达到吸放热量平衡；NBR/PVC并用比例从90/10到50/50，泡孔壁的厚度越来越大，泡孔与泡孔之间的连通性增加；开孔率受到NBR并用量和PVC聚合度的影响，最大开孔率在NBR/PVC=50/50时达到22.8%，PVC聚合度为700时，最大开孔率达到17.8%。二、研究不同硫化体系对NBR/PVC共混发泡的影响，实验结果表明，有效的低硫高促型的快速硫磺硫化体系在160℃，165℃和170℃三个温度下NBR/PVC发泡材料的开孔率都比较高，在160℃可达到最大值为22.4%。三、采用差示扫描量热仪DSC和热重分析仪TGA分析了发泡剂，以及发泡剂在NBR/PVC共混胶料中的分解特性；采用体视显微镜观察NBR/PVC共混发泡材料的泡孔结构；实验结果表明，当BK与H并用比为1:1时，发泡剂H的峰温降为156℃；在NBR/PVC共混胶中，发泡剂H的反应峰温由175℃降到158℃； BK与H等量并用时，发泡材料的开孔性能和泡孔结构效果最佳；发泡剂H用量为12份时，在165℃下硫化6min，NBR/PVC发泡材料的开孔率为34.2%；ACP用量达到15份时，在160℃下硫化，开孔率为24.3%；发泡剂NaHCO3分别于H和ACP并用时，加入12份NaHCO3，NBR/PVC发泡材料开孔率值分别可达到40.3%和31.8%。
张瑞仙[3]（2014）在《NBR3308结构性能评价及其在发泡材料中的应用研究》文中研究表明论文对兰州石化5万吨装置开发的NBR3308与南帝NBR1042、LG NBR6280进行了微观结构和宏观性能的对比分析，并针对NBR3308的结构特性对其在发泡制品中的应用进行了研究。通过微观结构对比分析，发现兰化3308的玻璃化转变温度的温度范围最宽，结合GPC检测分析可知，兰化NBR3308分子量分布较宽。由热失重分析可知，兰化的NBR3308和南帝的NBR1042热分解温度较高，比LG的NBR6280高7℃，说明兰化的NBR3308热稳定性相对较好。从失重残留物含量看，兰化的NBR3308和南帝的NBR1042的无机助剂含量高于LG6280.由核磁共振谱图分析丙烯腈含量的大小排序依次为：兰化3308>LG6280>南帝1042。Cis-1,4丁二烯含量略高，1,2结构含量低于其它两种胶。通过使用性能对比分析，兰化3308的流动性最好，硫化时间介于LG6280和南帝1042之间。兰拉伸强度和断裂伸长率也介于两种胶之间，压缩永久变形率最小，硬度最大，三种胶浸油后硬度变化基本一致，NBR3308的质量变化最小，拉伸强度与断裂伸长率的变化都介于另两种胶之间。通过NBR3308发泡性能的研究，发现NBR3308加工性能好，发泡密度小，泡孔大而均匀，在发泡性能上较NBR1042好的多。研究了橡塑配比、硫化体系、发泡体系、增塑体系、补强体系对NBR3308发泡性能的影响。硫磺用量增加，发泡密度增加。发泡剂用量增加，发泡密度线性下降，超过18份后，密度不再受发泡剂用量的影响。炭黑粒径越小，发泡制品密度越大；N990的补强性能较差，所得产品的强度低；N660炭黑比较适宜用于发泡制品，既有较好强度，发泡制品密度较低。但随用量增加，发泡制品密度增加，超过10份增速减缓。增塑体系用量在40份以内，有利于降低制品的密度，超过40份后对密度的影响减缓，而且析出严重。采用HAAKE转矩流变仪对NBR3308混炼胶动态预硫化之后，发现随着硫磺用量的增加，预硫化混炼胶的凝胶含量增加；预硫化程度增加，发泡材料的密度先下降后上升；SEM显示泡孔具有完整的泡壁，并形成一种层次性的泡沫结构。
李浩[4]（2014）在《异氰酸酯在互穿网络增强型PVC中的应用》文中认为互穿网络增强型聚氯乙烯（PVC）材料具有机械性能优异、热变形温度高、强度高、压缩强度高、韧性较好、阻燃性好等许多突出的优点,这些优异的性能广泛的拓宽了PVC材料的应用范围,交联硬质聚氯乙烯泡沫塑料已经成为目前世界上综合性能优异的泡沫塑料之一。本文用PVC树脂为基体材料,以甲基六氢苯酐和异氰酸酯为交联剂,通过模压成型-交联-发泡,制备了互穿网络增强型硬质PVC泡沫塑料,研究了异氰酸酯种类、发泡条件（发泡温度、升温速度、发泡时间）对互穿网络增强型硬质PVC泡沫塑料密度、力学性能的影响。研究发现,随发泡时间的延长,发泡倍数增大,PVC泡沫材料的密度随之降低。样品泡孔孔径缩小,泡孔更加均匀、细腻,没有严重的开裂现象。而泡沫材料力学性能随密度降低而下降。异氰酸酯的种类对PVC泡沫塑料的性能有非常明显的作用,通过选择不同种类的异氰酸酯、将异氰酸酯组合使用,可以有效的调节发泡时间、发泡过程、PVC泡沫塑料的均匀性及力学性能。我们可以通过调节异氰酸酯种类及含量、控制发泡过程对PVC泡沫塑料的密度、压缩性能进行调控,得到最合适的产品及最佳工艺。
王雪[5]（2013）在《NBR/PVC泡沫弹性体的阻燃研究》文中进行了进一步梳理NBR/PVC发泡材料因其密度低、热导率小、柔软性和缓冲性好、压缩性能好、耐油、耐化学腐蚀性、可塑性、耐候性、热绝缘性好等,而应用广泛,但阻燃性不好也限制了其应用。本文研究了硫化体系、橡塑比、发泡剂AC的用量等对NBR/PVC发泡性能的影响,确定了其最佳配方,在此基础上采用扫描电镜（SEM）、极限氧指数仪（LOI）、垂直燃烧仪（UL-94）、烟密度仪、热重分析仪（TG）等研究了阻燃剂DBDPE及其阻燃协效剂、Mg（OH）2、ZB、 IFR（APP/PER）阻燃剂及其复配阻燃体系对NBR/PVC发泡材料发泡和阻燃性能的影响。研究表明：一、研究了配方对NBP/PVC发泡材料的影响。在低硫高促体系下,当NBR/PVC橡塑比为50/50,发泡剂用量为12份时,NBR/PVC发泡材料的泡孔为分布均匀的闭孔结构,综合力学性能达到最佳。二、研究了含卤阻燃体系对NBP/PVC发泡材料的影响。DBDPE与Sb2O3的协效作用最好,当DBDPE/Sb2O3用量为27/9时氧指数可达32%,但是Sb203能显着增大NBR/PVC发泡材料的烟密度；APP、ZB与DBDPE有协效作用,可以部分取代Sb2O3, ZRQW2与DBDPE没有协效作用；APP、ZB、ZRQW2均能降低NBR/PVC发泡材料的烟密度,抑烟能力为ZRQW2>ZB>APP。三、研究了低烟低卤阻燃阻燃体系对NBP/PVC发泡材料的影响。随Mg（OH）2添加量的增力（?）, NBR/PVC发泡材料的氧指数、泡孔尺寸和密度会增大,力学性能先升高后降低；提高APP:PER配比会增大发泡材料的泡孔尺寸,降低发泡材料的密度、力学强度和氧指数；随着ZB的增加,NBR/PVC发泡材料的泡孔尺寸增大,密度和力学性能下降,氧指数先降低后升高；DBDPE/Sb2O3、 Mg（OH）2、ZB、APP/PER复配阻燃体系的抑烟能力为Mg（OH）2/IFR> DBDPE/Sb2O3/Mg（OH）2/ZB/IFR>DBDPE/Sb2O3/Mg（OH）2/IFR> DBDPE/Sb2O3/Mg（OH）2; DBDPE/Sb2O3、Mg（OH）2、ZB、APP/PER复配,各阻燃剂可以相互促进成炭,增加成炭量,从而提高NBR/PVC发泡材料的稳定性和阻燃性能。
曹沛[6]（2012）在《NBR发泡材料的制备与表征》文中认为目前，NBR橡胶发泡材料的基础研究较少，工业上一般根据经验和大量实验来制定配方和工艺。因此，本文探讨了发泡材料配方体系和工艺对发泡性能的影响。第一部分研究了配合体系对NBR发泡材料的影响。单独使用发泡剂时，采用OBSH制备的发泡材料密度最小；当AC和H按照2：1的比例复配作用时，制得发泡制品密度最小；发泡制品密度随发泡剂量的增加而逐渐降低；采用高硫低促硫化体系时，发泡制品密度最小；碳酸钙添加量增加，制品密度下降，力学性能增加。第二部分研究了配方体系对NBR/PVC发泡材料的影响。研究发现，采用模压发泡时，NBR/PVC并用配比为70/30时，发泡制品密度最小，力学性能最好；发泡制品密度随硫磺用量的增加而增大，在低硫高促体系下，制品性能最佳；随增塑剂DOP增加，制品密度逐渐降低；碳酸钙用量增加，制品密度越高。第三部分研究了工艺对NBR/PVC发泡材料的影响。对比开炼与密炼下发泡效果，发现前者是后者密度的两倍，混炼工艺对其影响较大；采用低硫低促硫化体系的模压发泡制品密度较低，而采用高硫高促硫化体系的自由发泡制品密度较低；合理的静态预硫化时间可以制得较低密度的发泡材料，在采用较低的动态预硫化程度时，发泡材料密度较低；随着混炼温度的上升，PVC/NBR共混效果提高，发泡材料密度降低。第四部分研究了PVC/NBR泡孔的影响因素。采用有效硫化体系时发泡制品泡孔结构较好，其泡孔分布均匀，闭孔率高；采用自由发泡法时，NBR/PVC配比为50/50时，发泡制品闭孔率最高，泡孔结构较好；添加DOP后，发泡材料泡孔直径减小，分布均匀，闭孔率高；模压硫化发泡与自由发泡对比，两者需采用各自不同的硫化体系才能制备出结构较好、性能较高、密度低的发泡材料。
王超[7]（2011）在《NR/LLDPE热塑性弹性体泡沫材料的研究》文中研究表明本文通过差示扫描量热仪（DSC）和自制的发气量测试装置研究了NaHCO3及AC发泡剂的热力学和动力学分解特性并选取了适宜的发泡剂；通过研究不同发泡助剂及助剂用量对AC热力学和动力学分解特性的影响,选取了适合于NR/LLDPE热塑性弹性发泡材料的复配发泡体系；采用硫化仪研究了AC发泡剂、ZnCO3发泡助剂和AC/ZnCO3复配发泡体系对热塑性弹性体的硫化特性的影响,并在固定相同的配方和测试温度的条件下,分别采用硫化仪和自制的发气量测试装置测定了NR/LLDPE热塑性弹性体发泡体系（AC/ZnCO3复配发泡体系）的硫化特性（扭矩变化）和动力学分解特性,结合测定的热塑性弹性体发泡材料的力学性能及泡孔的微观形态结构等分析了体系的硫化速率与发泡速率的匹配性；采用正交实验方法,研究了热塑性弹性体发泡体系的模压发泡工艺（模压时间、温度、压力）,在此基础上,进一步研究了不同的模压成型压力和不同的AC发泡剂、ZnCO3发泡助剂以及硫磺等的用量对热塑性弹性体发泡材料的密度和力学性能的影响,并采用荧光显微镜对泡沫材料的微观泡孔结构进行了表征。本研究采用化学交联模压法制备NR/LLDPE热塑性弹性泡沫材料。研究结果表明,与NaHCO3相比,AC发泡剂虽然分解温度较高、突发性强,但具有较高的发气量,且可通过使之与适当的活性剂复配,以降低其分解温度及分解突发性,达到与成型工艺相匹配的目的：AC/ZnCO3复配发泡体系具有ZnCO3用量相对较少、使AC热分解的主反应温度和主反应突发性明显降低和发气量明显增大以及对浅色制品不易造成颜色污染的特点；硫化速率与发泡速率的匹配性对NR/LLDPE热塑性弹性体泡沫材料的密度、力学性能及泡孔结构的影响显着,而模压工艺条件、NR/LLDPE橡塑比、硫化体系中硫磺用量、AC/ZnCO3复配发泡体系组成比等均影响硫化速率与发泡速率的匹配性；在模压温度为165℃、模压时间为14min和模压压力为1MPa的模压工艺条件下,采用NR/LLDPE橡塑比为70/30、硫磺用量为1.5份的常用硫磺硫化体系和AC/ZnCO3复配发泡体系组成比为10/8的配合体系,可使发泡体系的硫化速率与发泡速率呈现较好的匹配性,可制得密度较小,回弹性较好、具有一定力学强度,泡孔尺寸较小且分布均匀、规整的以闭孔为主的NR/LLDPE热塑性弹性体泡沫材料。
谢小琴[8]（2009）在《高性能双马来酰亚胺树脂发泡材料的研究》文中进行了进一步梳理高性能泡沫材料是一类理想的轻质结构材料,在航天航空等对质轻要求严格的领域扮演越来越重要的角色。随着社会的进步,作为高性能泡沫材料应具有耐高温、高强度、阻燃等的性能特点,而现有泡沫材料自身缺点均难以满足要求。因此,新型高性能泡沫材料的研制成为材料研究领域的热点和重点。双马来酰亚胺树脂是耐热树脂的新型品种,而目前针对双马来酰亚胺树脂基泡沫材料的研究鲜见文献报道,因此本文以烯丙基双酚A改性双马来酰亚胺（BDM/BA）树脂为基体,首次展开了高性能双马来酰亚胺树脂基阻燃泡沫材料的研究。本文首先进行了双马来酰亚胺树脂泡沫材料的制备工艺的研究。探讨了BDM/BA预聚工艺对泡沫材料的泡孔形态结构的影响,考察了发泡剂的分解速率、预聚体的凝胶时间以及发泡温度与时间对泡沫材料密度和形态结构的影响,确定了BDM/BA泡沫材料的制备工艺为预聚时间为60min,发泡温度为160°C,发泡时间为35min。研究了发泡剂的含量对泡沫材料的形态结构、热性能、介电性能及其机械性能的影响。研究结果表明,泡沫材料具备良好的耐热性和力学性能,且泡沫材料的形态结构与介电性能随着发泡剂含量的变化而变化。当发泡剂含量为9%时,泡沫材料的泡孔结构及分布最均匀、泡沫密度最低、孔隙率最高,且其介电常数与损耗值均最小。首次采用多壁碳纳米管（MWNTs）和粘土（clay）制备了双马来酰亚胺阻燃泡沫材料。研究结果表明,泡沫材料中添加碳纳米管,在增强材料的同时也改善了阻燃性能。首先,当BDM/BA泡沫材料中添加1%MWNTs时,材料的热释放速率峰值和总热释放值均能降到最低,而压缩强度达最大,且MWNTs的加入不影响泡沫材料的点燃时间;而随着MWNTs的逐渐增加,泡沫材料的质量损失速率显着下降。当泡沫材料中同时添加等量的MWNTs与clay时,这两种填料能发挥协效作用,热释放速率峰值、总热释放值及质量损失速率值比单独添加MWNTs或clay的相应值低,而且能形成有整体外形的炭层。
芦成,张卫勤,李立星,柏兴华,谷益安[9]（2008）在《NBR/PVC发泡材料性能的研究》文中研究说明以PVC、NBR为主要原料,加入硫化剂、发泡剂及其他助剂经动态硫化法制备了密度较低的NBR/PVC发泡材料。研究了橡塑比变化、硫磺用量、发泡剂用量、促进剂用量及填料用量对NBR/PVC发泡材料性能及泡孔结构的影响,结果表明:当NBR:PVC质量比为70:30、硫磺用量为0.8份、发泡剂用量为9份、促进剂TT与CZ质量比为1:2时,发泡材料的综合性能最佳。
刘学,王澜[10]（2007）在《泡沫塑料研究状况》文中指出综述目前泡沫塑料高性能化的途径以及一些研究成果。包括几种常用传统塑料（如PVC、PUR、PP、PF等）的改性方法和新开发的高性能泡沫塑料（如PEI、PI、PMI、MAA/AN等）。
二、NBR/PVC泡沫弹性体的研制（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、NBR/PVC泡沫弹性体的研制（论文提纲范文）
（1）LDHs插层改性及其纳米纤维素轻质泡沫材料的制备（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 轻质泡沫材料 |
| 1.1.1 轻质泡沫材料简介 |
| 1.1.2 轻质泡沫材料的国内外研究现状 |
| 1.1.3 轻质泡沫材料的应用 |
| 1.2 纳米纤维素 |
| 1.2.1 纳米纤维素简介 |
| 1.2.2 纳米纤维素的国内外研究现状 |
| 1.2.3 纳米纤维素在复合材料中的应用 |
| 1.3 LDHs及其插层改性 |
| 1.3.1 LDHs简介 |
| 1.3.2 改性LDHs的制备方法 |
| 1.3.3 改性LDHs的国内外研究现状及应用 |
| 1.4 选题目的及意义 |
| 1.5 课题研究内容 |
| 1.6 技术路线 |
| 第二章 ZnAl-NO_3-LDHs的制备与结构分析 |
| 2.1 实验药品及仪器设备 |
| 2.1.1 药品与试剂 |
| 2.1.2 仪器与设备 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 ZnAl-NO_3-LDHs的制备 |
| 2.2.2 扫描电镜分析(SEM) |
| 2.2.3 电感耦合等离子体发射分析(ICP) |
| 2.2.4 X-射线衍射分析(XRD) |
| 2.2.5 傅里叶变换红外光谱分析(FT-IR) |
| 2.2.6 热重分析(TG) |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 n(Zn~(2+))/n(Al~(3+))对ZnAl-NO_3-LDHs晶相的影响 |
| 2.3.2 pH值对ZnAl-NO_3-LDHs晶相的影响 |
| 2.3.3 合成温度对ZnAl-NO_3-LDHs晶相的影响 |
| 2.3.4 合成时间对ZnAl-NO_3-LDHs晶相的影响 |
| 2.3.5 ZnAl-NO_3-LDHs的微观形貌 |
| 2.3.6 ZnAl-NO_3-LDHs的元素组成 |
| 2.3.7 ZnAl-NO_3-LDHs的晶体结构 |
| 2.3.8 ZnAl-NO_3-LDHs的重要基团 |
| 2.3.9 ZnAl-NO_3-LDHs的热稳定性 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 ZnAl-NO_3-LDHs插层改性与结构性能分析 |
| 3.1 实验药品及仪器设备 |
| 3.1.1 药品与试剂 |
| 3.1.2 仪器与设备 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.2.1 [PMo_(12)O_(40)]~(3-)插层改性ZnAl-NO_3-LDHs实验 |
| 3.2.2 [PW_(12)O_(40)]~(3-)插层改性ZnAl-NO_3-LDHs实验 |
| 3.2.3 [SiW_(12)O_(40)]~(3-)插层改性ZnAl-NO_3-LDHs实验 |
| 3.2.4 扫描电镜分析(SEM) |
| 3.2.5 电感耦合等离子体发射分析(ICP) |
| 3.2.6 X-射线衍射分析(XRD) |
| 3.2.7 傅里叶变换红外光谱分析(FT-IR) |
| 3.2.8 热重分析(TG) |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 影响ZnAl-PMo_(12)O_(40)-LDHs晶相的因素探究 |
| 3.3.2 影响ZnAl-PW_(12)O_(40)-LDHs晶相的因素探究 |
| 3.3.3 影响ZnAl-SiW_(12)O_(40)-LDHs晶相的因素探究 |
| 3.3.4 改性ZnAl-NO_3-LDHs的微观形貌 |
| 3.3.5 改性ZnAl-NO_3-LDHs的元素组成 |
| 3.3.6 改性ZnAl-NO_3-LDHs的晶体结构 |
| 3.3.7 改性ZnAl-NO_3-LDHs的重要基团 |
| 3.3.8 改性ZnAl-NO_3-LDHs的热稳定性 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 改性LDHs/纳米纤维素轻质泡沫材料的制备与性能表征 |
| 4.1 实验药品及仪器设备 |
| 4.1.1 药品与试剂 |
| 4.1.2 仪器与设备 |
| 4.2 实验方法 |
| 4.2.1 CNF/ZnAl-NO_3-LDHs/H_3BO_3轻质泡沫隔热保温材料的制备 |
| 4.2.2 CNF/ZnAl-PMo_(12)O_(40)-LDHs/H_3BO_3轻质泡沫隔热保温材料的制备 |
| 4.2.3 CNF/ZnAl-PW_(12)O_(40)-LDHs/H_3BO_3轻质泡沫隔热保温材料的制备 |
| 4.2.4 CNF/ZnAl-SiW_(12)O_(40)-LDHs/H_3BO_3轻质泡沫隔热保温材料的制备 |
| 4.2.5 扫描电镜分析(SEM) |
| 4.2.6 傅里叶变换红外光谱分析(FT-IR) |
| 4.2.7 热重分析(TG) |
| 4.2.8 耐火性能测试 |
| 4.2.9 燃烧性能测试 |
| 4.2.10 导热性能测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 ZnAl-NO_3-LDHs添加量对材料热学性能的影响 |
| 4.3.2 ZnAl-PMo_(12)O_(40)-LDHs添加量对材料热学性能的影响 |
| 4.3.3 ZnAl-PW_(12)O_(40)-LDHs添加量对材料热学性能的影响 |
| 4.3.4 ZnAl-SiW_(12)O_(40)-LDHs添加量对材料热学性能的影响 |
| 4.3.5 LDHs插层改性纳米纤维素轻质泡沫隔热保温材料的形貌分析 |
| 4.3.6 LDHS插层改性纳米纤维素轻质泡沫隔热保温材料的基团分析 |
| 4.3.7 LDHS插层改性纳米纤维素轻质泡沫隔热保温材料的燃烧性能分析 |
| 4.3.8 LDHs插层改性纳米纤维素轻质泡沫隔热保温材料的导热性能分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 主要研究成果与结论 |
| 5.2 论文的主要创新点 |
| 5.3 研究工作展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的主要研究成果 |
| 致谢 |
（2）NBR/PVC开孔发泡材料的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 开孔型泡沫材料 |
| 1.1.1 开孔型泡沫材料的简介 |
| 1.1.2 开孔型泡沫制备方法和原理 |
| 1.2 聚合物开孔发泡材料的制备方法 |
| 1.2.1 开孔发泡材料制备方法 |
| 1.2.2 常用方法 |
| 1.3 NBR/PVC 橡塑共混发泡材料 |
| 1.3.1 NBR/ PVC 橡塑发泡材料概述 |
| 1.3.2 NBR/PVC 发泡材料的制备工艺 |
| 1.3.3 NBR/PVC 橡塑发泡材料研究进展 |
| 1.4 NBR/PVC 发泡材料性能的影响因素 |
| 1.4.1 主体材料选择 |
| 1.4.2 发泡体系 |
| 1.4.2.1 物理发泡剂 |
| 1.4.2.2 化学发泡剂 |
| 1.4.2.3 吸放热平衡发泡剂 |
| 1.4.3 硫化剂体系 |
| 1.4.3.1 硫化剂 |
| 1.4.3.2 硫化体系对橡胶发泡性能的影响 |
| 1.5 本课题研究的意义及内容 |
| 1.5.1 课题研究的背景及意义 |
| 1.5.2 课题研究的主要内容 |
| 第二章 NBR/PVC 复合体系的研究 |
| 2.1 实验准备 |
| 2.1.1 主要原材料 |
| 2.1.2 实验设备与仪器 |
| 2.1.3 实验配方 |
| 2.1.4 试样混炼工艺及制备 |
| 2.1.5 性能测试 |
| 2.1.5.1 TGA/DSC 测定 |
| 2.1.5.2 制品密度的测定 |
| 2.1.5.3 硫化发泡曲线测定 |
| 2.1.5.4 泡孔结构观察 |
| 2.1.5.5 吸水率 |
| 2.1.5.6 吸水率的测定 |
| 2.1.5.7 开孔率的测定 |
| 2.2 聚合度对 NBR/PVC 共混性能的影响研究 |
| 2.2.1 聚合度对 NBR/PVC 共混和相容性能的影响 |
| 2.2.2 发泡剂在不同 PVC 聚合度共混胶中的热分析 |
| 2.2.3 聚合度对硫化的影响 |
| 2.2.4 聚合度对 NBR/PVC 共混发泡材料的性能和泡孔结构的影响 |
| 2.3 橡塑比的影响研究 |
| 2.3.1 试验配方 |
| 2.3.2 橡塑比对 NBR/PVC 共混和相容性能的影响 |
| 2.3.3 发泡剂在不同橡塑共混胶料中的热分析 |
| 2.3.4 橡塑比对硫化的影响 |
| 2.3.5 橡塑比对 NBR/PVC 共混发泡材料的性能和泡孔结构的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 硫化体系对 NBR/PVC 开孔发泡性能的影响 |
| 3.1 硫化体系 |
| 3.1.1 实验配方 |
| 3.1.2 硫化和发泡特性曲线 |
| 3.1.3 温度对硫化和发泡特性的影响 |
| 3.1.4 温度对 NBR/PVC 硫化发泡材料性能的影响 |
| 3.2 本章小结 |
| 第四章 发泡剂在 NBR/PVC 共混体系中的应用研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 原料 |
| 4.1.2 实验设备 |
| 4.1.3 试样配方 |
| 4.1.4 试样混炼工艺及制备 |
| 4.1.5 测试方法 |
| 4.2 NBR/PVC 体系中助发泡剂 BK 对发泡剂 H 的影响研究 |
| 4.2.1 发泡剂 H 与助发泡剂 BK 的分解特性研究 |
| 4.2.2 BK 与 H 并用对 NBR/PVC 硫化性能的影响 |
| 4.2.3 BK 与 H 并用对 NBR/PVC 发泡材料性能和泡孔结构的影响 |
| 4.2.4 发泡剂 H 的用量对 NBR/PVC 发泡材料性能和泡孔结构的影响 |
| 4.2.5 硫化时间对 H 与 BK 并用发泡材料性能的影响 |
| 4.3 发泡剂 ACP 在 NBR/PVC 中的应用研究 |
| 4.3.1 发泡剂 ACP 的分解特性 |
| 4.3.2 发泡剂 ACP 在 NBR/PVC 共混胶料中的热分析 |
| 4.3.3 发泡剂 ACP 对 NBR/PVC 硫化性能的影响 |
| 4.3.4 发泡剂 ACP 用量对 NBR/PVC 发泡材料性能泡孔结构的 |
| 4.4 发泡剂并用研究 |
| 4.4.1 发泡剂 NaHCO_3 分解特性 |
| 4.4.2 发泡剂 H 与 ACP 与 NaHCO_3 的复配 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
（3）NBR3308结构性能评价及其在发泡材料中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 丁腈橡胶的研究背景 |
| 1.2 聚合物发泡材料的概述 |
| 1.2.1 发泡材料的定义与分类 |
| 1.2.2 发泡材料的制备 |
| 1.2.3 发泡材料的性能 |
| 1.2.4 聚合物发泡材料的应用 |
| 1.2.4.1 包装 |
| 1.2.4.2 隔热 |
| 1.2.4.3 漂浮材料 |
| 1.2.4.4 结构材料 |
| 1.2.4.5 吸声材料 |
| 1.3 橡胶发泡材料的发展概况 |
| 1.4 橡胶发泡材料的原材料 |
| 1.4.1 胶料选择 |
| 1.4.2 硫化体系 |
| 1.4.3 发泡体系 |
| 1.4.3.1 物理发泡剂 |
| 1.4.3.2 化学发泡剂 |
| 1.4.4 填料体系 |
| 1.4.5 增塑剂 |
| 1.4.6 其他助剂 |
| 1.5 橡胶发泡材料的相关研究 |
| 1.5.1 橡胶发泡理论 |
| 1.5.2 发泡反应与硫化反应的匹配研究 |
| 1.5.3 发泡剂及其分解机理 |
| 1.6 NBR/PVC 橡塑发泡材料概述及研究进展 |
| 1.6.1 NBR/PVC 橡塑发泡材料概述 |
| 1.6.2 NBR/PVC 橡塑发泡材料研究进展 |
| 1.6.3 NBR/PVC 橡塑发泡材料的成型工艺 |
| 1.6.4 NBR/PVC 共混胶硫化体系分析 |
| 1.7 主要研究目的和内容 |
| 1.7.1 研究目的 |
| 1.7.2 研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料与试剂 |
| 2.2 实验设备与仪器 |
| 2.3 基本配方 |
| 2.4 混炼胶料制备工艺 |
| 2.5 硫化发泡工艺 |
| 2.6 测试方法 |
| 2.6.1 TGA/DSC 测定 |
| 2.6.2 制品密度的测定 |
| 2.6.3 物理机械性能测定 |
| 2.6.4 硫化发泡曲线测定 |
| 2.6.5 门尼粘度测定 |
| 2.6.6 NBR/PVC 相态结构观察 |
| 2.6.7 泡孔结构观察 |
| 第三章 NBR3308 性能评价 |
| 3.1 实验配方 |
| 3.2 试样制备 |
| 3.3 结构和性能测试 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 热重分析 |
| 3.4.2 玻璃化转变温度 |
| 3.4.3 生胶 GPC 分析 |
| 3.4.4 生胶1H-NMR 分析 |
| 3.4.5 硫化曲线 |
| 3.4.6 物理机械性能 |
| 3.4.7 压缩永久变形 |
| 3.4.8 硫化胶耐介质性能（耐 3#油） |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 发泡剂与发泡助剂的作用特性研究 |
| 4.1 发泡剂的分解特性研究 |
| 4.2 发泡助剂对发泡剂分解温度的影响 |
| 4.3 发泡助剂对胶料硫化性能的影响 |
| 4.4 发泡助剂对胶料物理性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 NBR 发泡材料性能研究 |
| 5.1 三种 NBR 发泡性能比较 |
| 5.1.1 三种发泡材料的物理机械性能对比 |
| 5.1.2 三种发泡材料的泡孔结构对比 |
| 5.2 NBR/PVC 共混发泡材料的性能研究 |
| 5.2.1 橡塑配比的影响 |
| 5.2.1.1 橡塑比对 NBR/PVC 发泡材料密度和硬度的影响 |
| 5.2.1.2 橡塑比对 NBR/PVC 发泡材料泡孔结构的影响 |
| 5.2.2 硫化体系的影响 |
| 5.2.2.1 不同硫化促进体系对发泡制品密度的影响 |
| 5.2.2.2 不同硫化促进体系对泡孔结构的影响 |
| 5.2.2.3 不同硫磺用量对发泡制品密度的影响 |
| 5.2.2.4 不同硫磺用量对发泡制品泡孔结构的影响 |
| 5.2.3 发泡剂用量对发泡制品性能的影响 |
| 5.2.3.1 对发泡制品密度的影响 |
| 5.2.3.2 对泡孔结构的影响 |
| 5.2.4 炭黑补强体系对发泡制品性能的影响 |
| 5.2.4.1 炭黑种类的影响 |
| 5.2.4.2 炭黑用量的影响 |
| 5.2.5 增塑体系对发泡制品性能的影响 |
| 5.2.5.1 对发泡制品密度的影响 |
| 5.2.5.2 对泡孔结构的影响 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 动态预硫化对 NBR 发泡的影响及其性能研究 |
| 6.1 实验部分 |
| 6.1.1 实验配方 |
| 6.1.2 试样制备 |
| 6.1.3 结构和性能测试 |
| 6.1.3.1 硫化特性和发泡特性的测试 |
| 6.1.3.2 密度测定 |
| 6.1.3.3 凝胶含量测试 |
| 6.1.3.4 扫描电镜观察 |
| 6.1.3.5 硬度测试 |
| 6.1.3.6 压缩永久变形测试 |
| 6.2 结果与讨论 |
| 6.2.1 NBR3308 的预硫化 |
| 6.2.2 预硫化混炼胶的凝胶含量 |
| 6.2.3 预硫化混炼胶的流变性能 |
| 6.2.4 预硫化对发泡的影响 |
| 6.2.4.1 预硫化对发泡和硫化曲线的影响 |
| 6.2.4.2 发泡过程中的变化 |
| 6.2.4.3 发泡材料的密度和泡孔结构 |
| 6.2.5 预硫化工艺中不同发泡剂用量对混炼胶的发泡行为及性能 |
| 6.2.5.1 发泡剂用量对硫化和发泡曲线的影响 |
| 6.2.5.2 发泡材料的密度与泡孔结构 |
| 6.2.5.3 发泡材料的力学性能 |
| 6.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（4）异氰酸酯在互穿网络增强型PVC中的应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 泡沫塑料概论 |
| 1.1.1 泡沫塑料简介 |
| 1.1.2 聚氨酯泡沫塑料 |
| 1.1.3 聚苯乙烯泡沫塑料 |
| 1.1.4 聚烯烃泡沫塑料 |
| 1.2 聚氯乙烯泡沫塑料 |
| 1.2.1 聚氯乙烯塑料简介 |
| 1.2.2 聚氯乙烯材料分类 |
| 1.2.3 硬质聚氯乙烯泡沫塑料 |
| 1.3 聚氯乙烯的改性 |
| 1.3.1 聚氯乙烯交联改性 |
| 1.3.2 聚氯乙烯共混改性 |
| 1.3.3 改性PVC材料的性能 |
| 1.4 互穿网络增强型聚氯乙烯 |
| 1.4.1 互穿网络聚合物简介 |
| 1.4.2 互穿网络增强型聚氯乙烯材料 |
| 第2章 课题的提出、研究内容和研究意义 |
| 2.1 课题的提出和意义 |
| 2.2 研究思路与实验方案 |
| 2.3 论文的研究内容 |
| 第3章 异氰酸酯在互穿网络增强型PVC中的作用 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原料和试剂 |
| 3.2.2 PVC泡沫塑料的成型 |
| 3.2.3 成型PVC泡沫塑料的性能表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 PVC泡沫塑料配方 |
| 3.3.2 异氰酸酯类型 |
| 3.3.3 发泡条件 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 主要结论与创新 |
| 4.1 主要结论 |
| 4.2 特色及创新 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间主要的研究成果 |
| 致谢 |
（5）NBR/PVC泡沫弹性体的阻燃研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 本文使用的主要缩写词及符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 NBR/PVC橡塑发泡材料概述及研究进展 |
| 1.1.1 NBR/PVC橡塑发泡材料概述 |
| 1.1.2 NBR/PVC发泡材料的制备工艺 |
| 1.1.3 NBR/PVC橡塑发泡材料研究进展 |
| 1.2 阻燃剂种类 |
| 1.2.1 含卤阻燃剂 |
| 1.2.2 含磷阻燃剂 |
| 1.2.3 填料型阻燃剂 |
| 1.2.4 膨胀阻燃剂 |
| 1.2.5 新技术阻燃剂 |
| 1.3 阻燃剂阻燃机理 |
| 1.3.1 气相阻燃机理 |
| 1.3.2 凝聚相阻燃机理 |
| 1.3.3 协效阻燃机理 |
| 1.3.4 其他阻燃机理 |
| 1.4 对NBR/PVC发泡材料阻燃的意义和研究 |
| 1.4.1 NBR/PVC阻燃的意义 |
| 1.4.2 NBR/PVC阻燃材料的研究 |
| 1.5 本文研究思路和研究内容 |
| 1.5.1 研究思路 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第二章 实验方法 |
| 2.1 主要原料及试剂 |
| 2.2 实验仪器及设备 |
| 2.3 试样配方 |
| 2.4 试样制备工艺 |
| 2.5 测试方法 |
| 2.5.1 制品密度测试方法 |
| 2.5.2 硫化发泡曲线测定 |
| 2.5.3 物理机械性能测定 |
| 2.5.4 阻燃性能的测试 |
| 2.5.5 泡孔结构观察 |
| 2.5.6 热失重实验测试 |
| 第三章 NBR/PVC共混发泡材料的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 硫化体系的影响 |
| 3.3 橡塑比的影响 |
| 3.3.1 橡塑比对NBR/PVC发泡材料密度的影响 |
| 3.3.2 橡塑比对NBR/PVC发泡材料的泡孔结构的影响 |
| 3.3.3 橡塑比对NBR/PVC发泡材料力学性能的影响 |
| 3.4 发泡剂用量的影响 |
| 3.4.1 发泡剂用量对NBR/PVC发泡材料密度的影响 |
| 3.4.2 发泡剂用量对NBR/PVC发泡材料泡孔结构的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 含卤阻燃体系阻燃NBR/PVC发泡材料的研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 DBDPE/Sb_2O_3体系阻燃NBR/PVC发泡材料的研究 |
| 4.2.1 DBDPE/Sb_2O_3体系对NBR/PVC发泡材料密度的影响 |
| 4.2.2 DBDPE/Sb_2O_3对NBR/PVC发泡材料泡孔结构的影响 |
| 4.2.3 DBDPE/Sb_2O_3体系对NBR/PVC发泡材料的力学性能的研究 |
| 4.2.4 DBDPE/Sb_2O_3对NBR/PVC发泡材料阻燃性能的影响 |
| 4.3 DBDPE与其它协效剂阻燃NBR/PVC发泡材料的研究 |
| 4.3.1 不同阻燃协效剂对NBR/PVC发泡材料性能的影响 |
| 4.3.2 不同阻燃协效剂对NBR/PVC发泡材料泡孔结构的影响 |
| 4.4 含卤阻燃体系的生烟性研究 |
| 4.5 含卤阻燃体系热失重行为研究 |
| 4.5.1 氮气气氛下含卤阻燃NBR/PVC的热失重行为 |
| 4.5.2 空气气氛下含卤阻燃NBR/PVC的热失重行为 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 低烟低卤阻燃NBR/PVC发泡材料的研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 DBDPE/Sb_2O_3/Mg(OH)_2阻燃体系的研究 |
| 5.2.1 DBDPE/Sb_2O_3/Mg(OH)_2对NBR/PVC发泡材料密度的影响 |
| 5.2.2 DBDPE/Sb_2O_3/Mg(OH)_2对NBR/PVC发泡材料泡孔结构的影响 |
| 5.2.3 DBDPE/Sb_2O_3/Mg(OH)_2对NBR/PVC发泡材料力学性能的影响 |
| 5.2.4 DBDPE/Sb_2O_3/Mg(OH)_2对NBR/PVC发泡材料阻燃性能的影响 |
| 5.3 DBDPE/Sb_2O_3/Mg(OH)_2/IFR阻燃体系的研究 |
| 5.3.1 DBDPE/Sb_2O_3/Mg(OH)_2/IFR阻燃体系对NBR/PVC影响 |
| 5.3.2 DBDPE/Sb_2O_3/Mg(OH)_2/IFR阻燃体系对NBR/PVC泡孔结构影响 |
| 5.4 DBDPE/Sb_2O_3/Mg(OH)_2/ZB/IFR阻燃体系的研究 |
| 5.4.1 DBDPE/Sb_2O_3/Mg(OH)_2/ZB/IFR阻燃体系对NBR/PVC发泡材料性能的影响 |
| 5.4.2 DBDPE/Sb_2O_3/Mg(OH)_2/ZB/IFR阻燃体系对NBR/PVC泡孔结构的影响 |
| 5.5 低烟低卤阻燃体系的抑烟研究 |
| 5.6 低烟低卤阻燃体系的热失重行为研究 |
| 5.6.1 氮气气氛下低烟低卤阻燃NBR/PVC的热失重行为 |
| 5.6.2 空气气氛下低烟低卤阻燃NBR/PVC的热失重行为 |
| 5.7 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（6）NBR发泡材料的制备与表征（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 前言 |
| 1.1 聚合物发泡材料的概述 |
| 1.1.1 分类 |
| 1.1.2 聚合物发泡材料的性能 |
| 1.1.3 聚合物发泡材料的应用 |
| 1.1.4 聚合物发泡材料的发展及现状 |
| 1.2 聚合物材料的发泡技术 |
| 1.2.1 聚合物发泡材料的形成过程 |
| 1.2.2 制备工艺 |
| 1.2.3 发泡反应与硫化反应的匹配研究 |
| 1.3 橡胶发泡材料的配方设计 |
| 1.3.1 胶料选择 |
| 1.3.2 硫化剂体系 |
| 1.3.3 发泡体系 |
| 1.3.4 填充体系 |
| 1.3.5 增塑体系 |
| 1.3.6 其他体系 |
| 1.4 PVC/NBR 橡塑发泡材料概述及研究进展 |
| 1.4.1 PVC/NBR 橡塑发泡材料概述 |
| 1.4.2 PVC/NBR 橡塑发泡材料研究进展 |
| 1.5 主要研究目的及意义 |
| 1.6 本课题主要研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料与试剂 |
| 2.2 实验设备与仪器 |
| 2.3 基本配方 |
| 2.4 混炼胶料制备工艺 |
| 2.5 硫化发泡工艺 |
| 2.6 测试方法 |
| 2.6.1 TGA-DSC 测定 |
| 2.6.2 制品密度的测定 |
| 2.6.3 物理机械性能测定 |
| 2.6.4 硫化发泡曲线测定 |
| 2.6.5 门尼粘度测定 |
| 2.6.6 PVC/NBR 相态结构观察： |
| 2.6.7 泡孔结构观察： |
| 第三章 NBR 发泡制品的研究 |
| 3.1 发泡剂分解特性研究 |
| 3.1.1 发泡剂 H 的分解特性研究 |
| 3.1.2 发泡剂 AC 的分解特性研究 |
| 3.1.3 发泡剂 OBSH 分解特性研究 |
| 3.1.4 无机发泡剂 NaHCO3分解特性研究 |
| 3.2 不同发泡剂应用于 NBR 的研究 |
| 3.2.1 三种有机发泡剂单独使用 |
| 3.2.2 三种有机发泡剂相互复配及与 NaHCO3的复配 |
| 3.2.3 发泡剂 AC 与 H 的协同作用 |
| 3.3 发泡剂用量对发泡制品性能的影响 |
| 3.4 硫化体系[]对发泡制品性能的影响 |
| 3.5 填料的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 NBR/PVC 橡塑共混发泡材料的研究 |
| 4.1 橡塑并用种类与配比的影响 |
| 4.2 硫化体系的影响 |
| 4.3 增塑剂用量的影响 |
| 4.4 发泡剂用量的影响 |
| 4.5 填料用量的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 工艺对 NBR/PVC 发泡的影响 |
| 5.1 开练与密练 |
| 5.1.1 开练与密练对发泡材料密度影响 |
| 5.1.2 开炼与密炼对发泡材料硫化性能的影响 |
| 5.2 自由发泡与模压发泡硫化 |
| 5.3 预硫化与连续硫化 |
| 5.3.1 静态预硫化 |
| 5.3.2 动态预硫化[66] |
| 5.3.3 连续硫化 |
| 5.4 混炼温度的影响 |
| 5.4.1 混炼温度对混炼效果的影响 |
| 5.4.2 混炼温度对发泡材料密度影响 |
| 5.4.3 混炼温度对发泡材料硫化性能的影响 |
| 5.4.4 混炼温度对发泡材料硬度的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 NBR/PVC 共混发泡材料泡孔结构研究 |
| 6.1 硫化体系 |
| 6.2 橡塑并用配比 |
| 6.3 增塑剂及用量 |
| 6.4 发泡剂用量 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（7）NR/LLDPE热塑性弹性体泡沫材料的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 前言 |
| 1.1 聚合物泡沫材料简介 |
| 1.1.1 聚合物泡沫材料 |
| 1.1.2 聚合物泡沫材料的性能 |
| 1.1.3 聚合物泡沫材料的应用 |
| 1.2 聚合物材料的发泡技术 |
| 1.2.1 成核机理 |
| 1.2.2 泡核增长 |
| 1.2.3 泡孔的固定 |
| 1.3 发泡剂 |
| 1.3.1 物理发泡剂 |
| 1.3.2 化学发泡剂 |
| 1.3.3 AC发泡剂及其改性研究现状 |
| 1.4 泡沫材料成型工艺 |
| 1.4.1 模压发泡成型 |
| 1.4.2 挤出发泡成型 |
| 1.4.3 反应注射成型 |
| 1.5 橡塑共混型泡沫材料研究进展 |
| 1.6 橡塑共混硫化型热塑性弹性体发泡配方设计原则 |
| 1.7 本课题研究内容、目的及意义 |
| 1.7.1 研究内容 |
| 1.7.2 研究目的及意义 |
| 2 材料与方法 |
| 2.1 原材料 |
| 2.2 主要仪器设备 |
| 2.3 基本配方及试样制备 |
| 2.3.1 基本配方 |
| 2.3.2 发泡剂发气量测定样品制备 |
| 2.3.3 NR/LLDPE热塑性弹性体泡沫材料试样制备 |
| 2.4 性能测试与分析 |
| 2.4.1 发泡剂分解动力学性能测试 |
| 2.4.2 硫化特性测试 |
| 2.4.3 力学性能表征 |
| 2.4.4 差示扫描量热仪(DSC)分析 |
| 2.4.5 泡孔结构分析 |
| 3 结果与讨论 |
| 3.1 发泡体系的分解特性研究 |
| 3.1.1 发泡剂NaHCO_3 |
| 3.1.2 发泡剂AC |
| 3.1.3 AC发泡剂改性研究 |
| 3.1.4 小结 |
| 3.2 NR/LLDPE热塑性弹性体泡沫材料研究 |
| 3.2.1 体系的发泡速率与硫化速率匹配性的研究 |
| 3.2.2 加工工艺条件对发泡材料密度的影响 |
| 3.2.3 泡沫材料结构与性能的研究 |
| 3.2.4 小结 |
| 4 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 硕士期间发表论文 |
（8）高性能双马来酰亚胺树脂发泡材料的研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 高性能泡沫材料的研究意义与背景 |
| 1.2 泡沫材料的共同特性及应用 |
| 1.3 泡沫材料的主要种类 |
| 1.3.1 聚氨酯泡沫塑料 |
| 1.3.2 聚酰亚胺泡沫材料 |
| 1.3.3 酚醛泡沫材料 |
| 1.3.4 聚氯乙烯泡沫塑料 |
| 1.3.5 聚苯乙烯泡沫塑料 |
| 1.3.6 其它泡沫塑料 |
| 1.4 双马来酰亚胺泡沫材料 |
| 1.5 阻燃材料 |
| 1.5.1 碳纳米管（CNT）的概述 |
| 1.5.2 碳纳米管的分类 |
| 1.5.3 碳纳米管的性能 |
| 1.6 锥形量热实验原理 |
| 1.7 本课题的提出及研究内容 |
| 第二章 双马来酰亚胺树脂发泡材料的制备及性能研究 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要原料和实验仪器 |
| 2.2.2 BDM/BA 预聚体的制备 |
| 2.2.3 BDM/BA 泡沫材料的制备 |
| 2.3 测试与表征 |
| 2.3.1 红外光谱分析 |
| 2.3.2 发泡剂分解速率测定 |
| 2.3.3 凝胶时间测定 |
| 2.3.4 结构形态 |
| 2.3.5 热稳定性 |
| 2.3.6 机械性能 |
| 2.3.7 介电性能 |
| 2.3.8 表观密度 |
| 2.3.9 孔隙率 |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 发泡剂的筛选 |
| 2.4.2 发泡剂的分解速率与时间的关系 |
| 2.4.3 BDM/BA 树脂泡沫材料制备工艺参数的确定 |
| 2.4.4 AC135 含量对BDM/BA 树脂泡沫材料的形态结构的影响 |
| 2.4.5 AC135 的含量对BDM/BA 树脂泡沫材料的热稳定性能的影响 |
| 2.4.6 BDM/BA 泡沫材料的降解动力学参数计算 |
| 2.4.7 AC135 含量对BDM/BA 树脂泡沫材料的介电性能的影响 |
| 2.4.8 AC135 含量对BDM/BA 树脂泡沫材料的压缩性能的影响 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 双马来酰亚胺阻燃泡沫材料的制备及性能研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原料和实验仪器 |
| 3.2.2 碳纳米管（MWNTs）的处理 |
| 3.2.3 BDM/BA 阻燃泡沫材料的制备 |
| 3.2.4 性能测试表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 mMWNTs 含量对双马来酰亚胺阻燃泡沫材料燃烧性能的影响 |
| 3.3.2 mMWNTs 含量对BDM/BA 阻燃泡沫材料力学性能的影响 |
| 3.3.3 clay 和mMWNTs 对BDM/BA 阻燃泡沫材料燃烧性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文和申报的专利 |
| 致谢 |
（9）NBR/PVC发泡材料性能的研究（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 原料 |
| 1.2 主要仪器及设备 |
| 1.3 制样工艺 |
| 1.4 性能测试 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 橡塑比对NBR/PVC发泡材料性能的影响 |
| 2.2 硫磺用量对NBR/PVC发泡材料性能的影响 |
| 2.3 发泡剂用量对NBR/PVC发泡材料性能的影响 |
| 2.4 促进剂用量对NBR/PVC发泡材料性能的影响 |
| 2.5 碳酸钙用量对NBR/PVC发泡材料性能的影响 |
| 3 结论 |
四、NBR/PVC泡沫弹性体的研制（论文参考文献）
- [1]LDHs插层改性及其纳米纤维素轻质泡沫材料的制备[D]. 吴袁泊. 中南林业科技大学, 2019(01)
- [2]NBR/PVC开孔发泡材料的研究[D]. 郑丛丛. 青岛科技大学, 2014(04)
- [3]NBR3308结构性能评价及其在发泡材料中的应用研究[D]. 张瑞仙. 青岛科技大学, 2014(04)
- [4]异氰酸酯在互穿网络增强型PVC中的应用[D]. 李浩. 浙江大学, 2014(12)
- [5]NBR/PVC泡沫弹性体的阻燃研究[D]. 王雪. 青岛科技大学, 2013(07)
- [6]NBR发泡材料的制备与表征[D]. 曹沛. 青岛科技大学, 2012(06)
- [7]NR/LLDPE热塑性弹性体泡沫材料的研究[D]. 王超. 海南大学, 2011(12)
- [8]高性能双马来酰亚胺树脂发泡材料的研究[D]. 谢小琴. 苏州大学, 2009(09)
- [9]NBR/PVC发泡材料性能的研究[J]. 芦成,张卫勤,李立星,柏兴华,谷益安. 塑料工业, 2008(01)
- [10]泡沫塑料研究状况[J]. 刘学,王澜. 塑料制造, 2007(11)