一、两种敲缸声有何区别（论文文献综述）
路子安[1]（2021）在《汽车发动机故障诊断系统研发》文中进行了进一步梳理
郑文良[2]（2020）在《甲醇发动机火花辅助可控自燃燃烧特性研究》文中研究表明火花辅助可控自燃（SI-CAI）燃烧是一种介于火花点燃与可控自燃之间的呈现双阶段燃烧的燃烧模式,可以有效拓展可控自燃（CAI）燃烧的负荷范围,并自然的将SI与CAI衔接起来,是一种极具潜力的新型高效燃烧模式。甲醇燃料由于具有抗爆性好、稀燃容忍度高、廉价易得等优点,使得其已成为一种极具应用潜力的汽车替代燃料,进而不论从燃烧性能提升还是能源安全角度,都值得对甲醇SI-CAI燃烧进行研究。本研究将常柴ZR180单缸柴油改装为具有火花点火、进气道喷射的电控发动机,采用外置加热器对进气进行加热的方法实现了甲醇SI-CAI燃烧,研究了燃烧边界条件和压缩比对甲醇SI-CAI燃烧过程的影响,并初步设计了一款适配于常柴ZR180的凸轮驱动式液压可变气门机构,为进一步推进SI-CAI燃烧模式实机应用性提供基础。研究结果表明,点火提前角可以调节SI-CAI燃烧两段放热比例,使SI燃烧过渡到SI-CAI燃烧。边界条件影响SI-CAI燃烧所需的点火提前角,过量空气系数增大,SI-CAI燃烧点火提前角下边界提前,过量空气系数越大,点火提前角下边界提前幅度越大;转速升高,点火提前角下边界进一步提前;进气温度升高,SI-CAI燃烧点火提前角下边界推后,SI-CAI燃烧模式运行范围增大。进气温度与点火提前角增大,均会使SI-CAI燃烧相位提前,燃烧速度加快,最大爆发压力、压力升高率、放热率与压燃比例均增大,燃烧持续期缩短,燃烧循环变动降低,且存在最佳点火提前角使IMEP达到最大。过量空气系数增大,使SI-CAI燃烧的最大爆发压力、压力升高率、放热率降低,燃烧持续期增加、IMEP降低,循环变动系数增大。EGR率增大,缸内最大爆发压力、压力升高率、放热率及缸内温度下降,燃烧相位推迟,同时会引起燃烧稳定性下降,HC、CO的排放增大,NOx排放降低,燃烧循环变动系数增大。提高压缩比可以有效拓展SI-CAI燃烧的运行范围与稀燃极限,使SI-CAI燃烧的点火提前角下边界大幅后移,降低了对进气温度的要求。提高压缩比后SI-CAI燃烧的负荷范围得到拓展,在高速时负荷上限拓展效果更明显。提高压缩比后,SI-CAI燃烧的最大爆发压力、最大缸内放热率、最大压力升高率、温度均增大,燃烧速率加快,燃烧持续期缩短,燃烧循环变动下降,动力性升高。最后,为提升SI-CAI燃烧模式在试验样机的实用性,本文针对试验样机的具体参数,将课题组开发的凸轮驱动液压可变气门机构重新进行计算分析与布置,设计了一套适配于本研究样机的凸轮驱动液压可变气门机构,并初步进行了加工试制,为进一步研究奠定了基础。
刘良勇[3]（2020）在《汽油压燃燃烧的爆震特性仿真研究》文中研究指明面对日益严峻的生态及能源问题,发展清洁高效的新型燃烧模式是应对愈发严格的排放法规的重要解决方案之一。近年来的国内外研究表明,通过一定的辅助手段以及相应的喷油策略,能够实现汽油压燃,其中汽油部分预混压燃（PPCI）燃烧模式的发动机,其热效率甚至能超过柴油机,并且拥有极低的碳烟排放,极具发展前景。本文针对高负荷工况下汽油压燃出现的易于爆震的问题,采用CONVERGE软件进行了模拟研究。首先以一台自然吸气式柴油机的汽油压燃实验为基础,建立了汽油压燃燃烧的三维CFD计算模型。以KI指数表征爆震强度,并根据实验爆震边界,在模拟中给出针对该发动机爆震发生时的KI阈值,并探索了醛基、羟基等中间产物的产生及消耗与燃烧进程及爆震强度的关系。对不同喷油量和喷油提前角下的爆震强度进行分析,结果表明:总体上,随着喷油提前角增加,缸内从正常燃烧状态逐渐转变为爆震燃烧状态,爆震强度也随之增加;在较低的喷油量下,爆震强度对喷油提前角的增加表现出更大的容忍;在喷油提前角较小时,较浓区混合气当量比受喷油量影响较大,爆震强度随喷油量增加变化较大,当喷油提前角过大时,预混燃烧比例增加,喷油量的改变对分布较广的预混合气区域当量比影响较小,爆震强度随喷油量的增加变化较小,这说明,在汽油压燃条件下,预混燃烧部分及扩散燃烧部分的比例及浓度对爆震的发生及强度有重要关系。以此为基础,论文研究了进气温度及喷油策略对爆震强度的影响,结果表明,在较高负荷下,降低进气温度能够有效降低缸内爆震强度,但会明显推迟着火时刻,降低IMEP。随后在单次喷射下调整油束夹角以及喷油提前角,油束夹角为150°时有较低的爆震强度以及较高的热效率,减小喷油提前角,能够有效减低缸内爆震,但会推迟着火时刻,这说明调节喷油参数,控制缸内混合气的预混比例与浓度分布可以达到汽油压燃在高负荷工况下的正常运行并实现高效燃烧。而两次喷射能够优化汽油压燃着火问题,IMEP有所上升,但其爆震强度有所增加。最后论文以模拟方式探索了在高增压发动机上的汽油压燃燃烧。结果表明,在进气增压下,汽油压燃难以着火的问题得到了妥善的解决,而缸内喷水策略使得爆震强度明显下降。随着发动机控制技术的日益发展,汽油压燃燃烧的控制与高效低污染燃烧的实现也越来越容易。
韩义勇[4]（2019）在《汽油压燃（GCI）发动机燃烧稳定性提升和爆震特性及控制研究》文中指出汽油压燃（GCI）是一种极具发展前景的低排放、高效率燃烧技术。然而,对于发动机低负荷工况,由于汽油燃料反应活性较低,在缸内较低的热力学状态下着火滞燃期较长、燃烧相位滞后,导致燃烧循环波动增加,甚至出现失火/难以着火的现象。对于发动机工作在大负荷工况,预混压燃方式提高了燃烧速率,使得燃烧过程放热集中,但这也造成了发动机工作粗暴,甚至发生爆震燃烧。因此,低负荷燃烧稳定性和冷起动,以及大负荷粗暴/爆震燃烧是GCI燃烧面临的两大难题。本文针对上述问题开展了提高小负荷工况,包括冷起动工况,燃烧稳定性的策略研究,以及大负荷爆震机理、爆震特征和优化控制的策略研究。首先,针对稳态工况开展了不同负荷下内部EGR率对GCI发动机燃烧特性的影响研究,着重讨论了内部EGR引入所带来的加热效应与稀释及热容效应之间的竞争关系,并通过较高内部EGR率实现了低油耗的GCI稳定怠速。研究结果表明,在部分负荷工况,当内部EGR率较低时,加热效应对燃烧速率起主导作用;而当内部EGR率较大时,稀释与热容效应的作用则凸显出来,对燃烧起到抑制作用。但在怠速工况下,燃油供给量非常低,加热效应在影响燃烧速率和燃烧起始时刻时总是占主导的,即高内部EGR率有利于提高GCI怠速工况的燃烧速率并提前其着火时刻,对提高燃烧稳定性有明显效果。试验采用高内部EGR率和合理的喷油策略,实现了每循环4.98mg燃油消耗的稳定怠速运行,此单位排量油耗与目前商用发动机基本持平。其次,基于该高EGR率的控制策略,针对更低温度边界条件的工况开展了冷怠速和冷起动的技术策略研究。结果表明,NVO喷射策略是实现GCI发动机冷起动的最佳喷射策略。缸内初始热力学状态、未燃混合气活性和缸内热积累速率是GCI发动机实现冷起动的决定性因素,NVO喷射策略使得缸内燃料发生重整反应,增加了燃料反应活性,从而提升了缸内的热积累速率,进而加快了冷起动的过程。但在冷却水和进气温度均为常温时,缸内化学反应和热积累的缺失,导致了发动机起动失败;在冷边界条件下通过进气预热提高发动机着火能力,可实现GCI的快速冷起动。然后,基于统计学方法、小波变换和燃烧分析等手段,开展了GCI的爆震特性试验研究。结果表明,缸内压力震荡在GCI燃烧模式中是一种普遍存在的现象,即使正常燃烧工况也存在轻微的压力震荡。与SI燃烧模式中随机的末端混合气自燃产生的压力震荡不同,GCI压力震荡是由于燃烧室内局部燃烧速率过快导致的,不具有明显的随机性,并且可通过喷油时刻对震荡强度进行调控;由于燃烧温度的不同,相同阶次的GCI压力震荡频率明显低于SI压力震荡频率。此外,通过两次喷射策略可对缸内燃油分布进行调节,适当比例的燃油预混使得GCI具有较优的燃烧过程,其燃烧稳定性、扭矩输出也有明显提高;但过大的预喷比例会带来GCI的“过度预混”,从而导致爆震的不可控,即无法通过推迟主喷时刻来抑制爆震。在这种高预混工况下,若主喷时刻较晚,则可能因为循环波动的增加而导致放热过于集中、爆震强度极高的极端燃烧循环出现,对发动机造成较大的破坏。最后,基于GCI发动机大负荷工况,开展了喷油压力、燃油浓度、负气门重叠角、多次喷射和阿特金森循环对发动机性能和燃烧过程的影响研究。结果表明,喷油压力、喷油时刻和喷油量对GCI燃烧起着至关重要的作用,喷油压力过低燃料与空气的混合能力较差,导致平均有效压力较低,同时循环波动较大;适当提高喷油压力有利于改善燃料与空气的混合过程,平均有效压力提升,同时循环波动降低;但喷油压力过高容易造成燃料的“过度混合”,使得燃烧过程对喷油时刻的变化异常敏感,燃烧极易变得粗暴或失稳。负气门重叠角的改变对进气过程中的扫气效果和缸内残余废气量具有直接影响,但在大负荷工况为了保证足够的动力输出不宜采用过高的负气门重叠角;同时,为了避免扫气效果过强而导致着火滞燃期过长,在大负荷GCI工况可采用轻微或无负气门重叠角的配气相位。对于两次喷射而言,由于改善了缸内燃油分布,减少了局部过浓区域的存在,两次喷射在性能和循环波动的表现上均明显优于单次喷射,并且预喷比例同样不宜过大以避免燃烧不可控。在两次喷射基础上采用阿特金森循环可进一步提高发动机的性能,即在已优化的喷油策略基础上,阿特金森循环带来的收益可与之叠加。阿特金森循环对GCI发动机性能的提升一方面在于阿特金森循环使发动机有效压缩比降低,从而降低了压缩负功,同时燃烧的膨胀做功还能有效保持,从而提升了循环的做功量。但采用阿特金森循环后缸内热力学状态有所降低,需要更加精细地控制喷油时刻以避免燃烧发生失稳。全文针对GCI燃烧稳定性和GCI爆震燃烧过程,探究了内部EGR中加热效应和稀释及热容效应的竞争关系,提出了实现GCI稳定怠速的技术策略;结合缸内燃料重整和进气预热,实现了快速冷起动过程;分析了GCI爆震和SI爆震的宏观特征和燃烧机制,提出了多次喷射结合阿特金森循环提高大负荷性能的技术策略,为GCI发动机燃烧过程优化和工程实际应用提供了重要参考价值。
刘杰,刘俊[5]（2019）在《内燃机爆震现象初探》文中提出简要介绍了内燃机工作过程中的一类常见现象——爆震的发生机理和具体因素,给爆震现象的预防提供一些可行性建议。
董凯[6]（2018）在《火花辅助压燃（SACI）燃烧模式爆震特性及抑制方法研究》文中认为火花辅助压燃（SACI）被认为是解决汽油压燃燃烧模式负荷问题及燃烧相位控制问题的有效手段,同时相对于传统火花点燃（SI）燃烧模式提高了热效率,成为极具实用化潜力的汽油机高效燃烧技术。然而,SACI爆震现象的发生限制了其负荷及热效率的进一步提升。因此,本文基于一台高压缩比、点燃式发动机对SACI的基本燃烧及爆震特性进行了深入研究,并采用了EGR、喷油、米勒循环等策略及组合策略实现了SACI爆震的抑制,促进更加高效、清洁的燃烧,对SACI发动机的发展与应用具有较为重要的意义。本研究首先开展了SACI的基本燃烧特性及控制手段的试验研究。研究发现:通过改变点火提前角及内部EGR可以实现对SACI燃烧过程中的火焰传播比例及压燃比例良好的控制。当点火过于提前时将会导致SACI爆震现象发生,当点火过于推迟时燃烧模式将从SACI转变为SI。另外,内部EGR控制SACI的燃烧过程主要是通过控制缸内的初始温度以及改变燃烧室内的气体成分来实现的。通过对比SI燃烧模式,发现SACI稳定燃烧工况的自燃阶段处于可控范围;而SACI爆震的发生是由于燃烧过程中的自燃比例过大,从而引起放热率峰值过高,产生了较强的压力震荡导致的。另外,为实现SACI爆震的抑制,本文系统研究了EGR、二次喷射及米勒循环等策略及结合策略对SACI的爆震特性及燃烧特性的影响规律。研究发现:外部EGR降低了缸内温度,增大了缸内混合物的热容,从而降低了自燃阶段的比例,实现了SACI爆震的抑制;二次喷射对于爆震的抑制效果受到缸内初始温度及燃油分层程度的影响。缸内初始温度较高时,爆震抑制效果随着二次喷射时刻的推迟先增强后减弱。缸内初始温度较低时,爆震抑制效果随着二次喷射时刻的推迟逐渐增强;当采用外部EGR与二次喷射的结合策略时,动力性及经济性相对单一策略可以达到最优,相对于基准工况,BMEP提高约0.10 MPa,BSFC降低约26.78 g/kW·h;当采用米勒循环策略时,可以通过调整负气门重叠保证动力性的同时,兼顾良好的爆震抑制效果。随着采用米勒循环程度的增大,燃烧模式将会从SACI转为SI燃烧模式,BMEP呈现先增大后减小的趋势;当采用米勒循环与二次喷射的结合策略时,相对基准工况,BMEP提高约0.08 MPa,BSFC降低约22.08 g/kW·h。
杜灿谊[7]（2013）在《基于建模仿真与振动分析的发动机故障诊断方法研究》文中研究表明汽车发动机结构越来越复杂，安装精度要求也越来越高。在不拆检的情况下，如何判断出故障的类型和位置，是目前研究的重点和难点。研究发动机故障时，往往需要测量故障状态下的相关参数变化情况，了解故障信息并提取故障特征，但是并不轻易具备收集各种故障信息的条件，而靠人为方法设置发动机故障，往往会导致发动机严重的损伤和破坏，试验成本很高，限制了发动机故障诊断的深入研究。针对发动机故障诊断技术研究存在的不足，首次通过建模仿真和实验对发动机整机进行典型故障机理、特征提取和诊断方法研究。利用有限元与多体动力学联合建模，计算结果更精确可靠；通过模型进行了多种类型的故障仿真，从激励力变化这一内在因素分析机体表面振动响应变化，深层次了解故障引起的机体异常振动成因和特性，通过模型正常状态和故障状态的机体表面振动信号变化趋势分析来提取故障特征,为发动机故障诊断研究提供一种新方法。利用多体动力学和有限元技术建立高质量标杆发动机仿真模型，通过相关参数设置，分别模拟发动机失火故障、气门间隙大、凸轮轴承松脱、活塞敲缸和主轴承磨损等故障，从机理上进行了分析，提取了相应故障特征，得到了相关实验验证。提出了应用小波包分解与解调方法来提取气门间隙过大和凸轮轴松脱故障的故障特征。利用发动机仿真模型进行了气门间隙大和凸轮轴承松脱的故障仿真分析，发现由于气门间隙增大，导致气门落座力、凸轮轴承力的增大，这些增大的冲击力使缸盖振动响应时域信号在一个工作循环内出现3个明显冲击，在频谱上激发起中高频频段内的显着振动能量。利用小波包分解到此特征频段后再解调，故障状态的解调谱中出现明显的1.5阶次成分；而对于凸轮轴松脱故障，用相同方法可得到故障状态下解调谱的0.5阶次的明显增大。从理论上说明了此种类型故障具有明显的中高频调制现象，为故障特征提取和故障诊断研究提供有力参考。通过仿真分析发现活塞敲缸故障会激发2500Hz以上高频段振动能量的加剧，提出故障状态与正常状态的小波包分解总能量比随转速变化趋势作为依据进行故障诊断的方法；通过对主轴承间隙过大造成主轴承反力的波动变化，解析了此类故障引起2001000Hz中低频段振动能量增加的原因，为此类故障诊断研究提供理论依据。
朱起[8]（2012）在《WD615系列发动机常见故障的诊断与排除》文中指出WD615系列柴油机在许多车型上装配,寿命长、动力性及经济性指标优良。探讨了其故障的诊断与排除,可以提高车辆维修效率和运营效率,为企业的发展提供有力的支持。
李雷,史雷鸣[9]（2010）在《如何更有效地对发动机的异响进行故障诊断》文中认为结合多年教学、实践和研究,对发动机的异响故障诊断做进一步的总结介绍,便于专业及维修人员参考。
贺吉凡[10]（2007）在《发动机异响故障的听诊判断》文中指出发动机气缸内的运动件在运动中互相摩擦、碰撞,在正常情况下会产生各种适度的响声（发动机运转声）,这是允许的,也是不可避免的。但是,在发动机技术状况不佳或有潜伏故障时,气缸内会发生异响,若不及时找出产生异响的原因并加以消除,则可能引发重大故障（或事故）。发动机气缸内的异响可归纳为零件敲击声、漏气声和爆震声等,现分述如下。
二、两种敲缸声有何区别（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、两种敲缸声有何区别（论文提纲范文）
（2）甲醇发动机火花辅助可控自燃燃烧特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 火花辅助可控自燃燃烧模式介绍 |
| 1.3 火花辅助可控自燃的实现手段 |
| 1.3.1 VVA机构实现SI-CAI燃烧的研究 |
| 1.3.2 进气加热实现SI-CAI燃烧的研究 |
| 1.4 发动机使用甲醇燃料的现状 |
| 1.4.1 甲醇的理化性质 |
| 1.4.2 甲醇燃料新型燃烧研究现状 |
| 1.5 本文研究内容 |
| 第2章 甲醇火花辅助可控自燃试验平台与研究方法 |
| 2.1 试验台架搭建 |
| 2.2 发动机测试系统介绍 |
| 2.3 燃烧基本参数定义 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 边界条件对甲醇SI-CAI燃烧的影响 |
| 3.1 边界条件对甲醇SI-CAI燃烧实现范围的影响 |
| 3.1.1 甲醇SI-CAI燃烧的判定 |
| 3.1.2 不同进气温度下实现SI-CAI燃烧的点火提前角 |
| 3.1.3 不同转速下实现SI-CAI燃烧的点火提前角 |
| 3.2 点火时刻对SI-CAI燃烧过程的影响 |
| 3.3 点火时刻耦合过量空气系数对SI-CAI燃烧的影响 |
| 3.4 进气温度对甲醇SI-CAI燃烧性能影响 |
| 3.5 EGR率对SI-CAI燃烧与排放性能的影响 |
| 3.5.1 EGR率对甲醇SI-CAI燃烧性能影响 |
| 3.5.2 EGR率对甲醇SI-CAI排放性能的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 压缩比对甲醇SI-CAI燃烧的影响 |
| 4.1 压缩比对SI-CAI燃烧实现范围的影响 |
| 4.1.1 压缩比对SI-CAI燃烧点火提前角范围的影响 |
| 4.1.2 压缩比对实现SI-CAI燃烧进气温度的影响 |
| 4.2 压缩比对SI-CAI燃烧性能的影响 |
| 4.3 压缩比对拓展SI-CAI燃烧运行的影响 |
| 4.3.1 压缩比对负荷范围的影响 |
| 4.3.2 压缩比对稀燃拓展SI-CAI燃烧的影响 |
| 4.3.3 压缩比对SI-CAI燃烧进气温度下边界拓展的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 实现SI-CAI燃烧的液压可变气门机构设计 |
| 5.1 凸轮驱动式液压可变气门机构简介 |
| 5.2 凸轮驱动式液压可变气门机构核心参数计算 |
| 5.2.1 气门活塞直径的计算 |
| 5.2.2 挺柱活塞直径的计算 |
| 5.2.3 高压油路直径的计算 |
| 5.3 凸轮驱动式液压可变气门机构的仿真 |
| 5.3.1 仿真模型的建立 |
| 5.3.2 仿真结果 |
| 5.4 凸轮驱动式液压可变气门机构设计 |
| 5.4.1 气门室罩盖的设计 |
| 5.4.2 高压油路板的设计 |
| 5.4.3 其他零件的设计 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 全文总结与展望 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介及科研成果 |
| 致谢 |
（3）汽油压燃燃烧的爆震特性仿真研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 汽油压燃燃烧方式 |
| 1.3 发动机爆震燃烧研究现状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 2 发动机CFD三维模型的建立 |
| 2.1 计算软件介绍 |
| 2.2 基本控制方程及子模型介绍 |
| 2.3 单缸机技术参数 |
| 2.4 计算网格及模型验证 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 爆震燃烧主要特征仿真分析 |
| 3.1 爆震燃烧主要特征 |
| 3.2 爆震燃烧强度评价参数 |
| 3.3 不同喷油参数下爆震强度研究 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 汽油压燃爆震影响因素分析 |
| 4.1 进气及压缩流场分析 |
| 4.2 进气温度对发动机爆震的影响 |
| 4.3 喷油控制参数对发动机爆震的影响 |
| 4.4 两次喷射对发动机爆震的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 增压发动机汽油压燃数值模拟 |
| 5.1 发动机参数及模型验证 |
| 5.2 喷油器参数对汽油压燃的影响 |
| 5.3 缸内喷水对缸内燃烧过程的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 总结与展望 |
| 6.1 工作总结 |
| 6.2 工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（4）汽油压燃（GCI）发动机燃烧稳定性提升和爆震特性及控制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 字母注释表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 汽油压燃的发展历程和主要优势 |
| 1.3 汽油压燃存在的问题及研究现状 |
| 1.3.1 小负荷燃烧稳定性问题及研究现状 |
| 1.3.2 大负荷粗暴/爆震问题及研究现状 |
| 1.4 本文的主要研究目的、内容和文章结构 |
| 第二章 试验平台与研究方法 |
| 2.1 试验平台 |
| 2.1.1 试验发动机 |
| 2.1.2 主要测试设备 |
| 2.1.3 电液可变气门装置 |
| 2.1.4 缸内直喷系统 |
| 2.1.5 增压系统 |
| 2.2 研究方法 |
| 2.2.1 数据采集采集和误差分析方法 |
| 2.2.2 气门时刻和升程控制 |
| 2.2.3 放热率计算方法 |
| 2.2.4 内外EGR率的计算方法 |
| 2.2.5 主要参数定义及计算 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 汽油压燃小负荷燃烧稳定性研究 |
| 3.1 试验方法及测试工况 |
| 3.1.1 内部EGR率的控制策略 |
| 3.1.2 运行工况与测试工况 |
| 3.2 中低负荷下内部EGR率对GCI燃烧的影响 |
| 3.2.1 部分负荷下内部EGR燃烧和性能的影响 |
| 3.2.2 怠速负荷下内部EGR率对燃烧和性能的影响 |
| 3.3 汽油压燃怠速油量极限拓展 |
| 3.3.1 拓展怠速工况的最低燃油极限 |
| 3.3.2 极限油量下的燃烧稳定性及失稳分析 |
| 3.3.3 极限油量的油耗评估 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 汽油压燃冷怠速及冷机着火策略 |
| 4.1 试验方法和测试工况 |
| 4.1.1 稳态冷机怠速的试验方法和测试工况 |
| 4.1.2 瞬态冷机起动的试验方法和测试工况 |
| 4.2 GCI冷怠速的试验研究 |
| 4.2.1 不同喷油策略的对比 |
| 4.2.2 不同冷却水温下GCI燃烧稳定性分析 |
| 4.3 GCI冷机着火策略研究 |
| 4.3.1 不同喷油策略和不同冷却水温的GCI着火能力对比 |
| 4.3.2 进气预热的冷起动辅助策略 |
| 4.3.3 高进气温度和高冷却水温条件下GCI起动对比 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 汽油压燃粗暴/爆震燃烧特性及控制策略 |
| 5.1 爆震测试和强度评价 |
| 5.1.1 爆震测试流程 |
| 5.1.2 爆震强度评价指标 |
| 5.1.3 爆震发生时刻 |
| 5.2 GCI的粗暴/爆震特性 |
| 5.2.1 测试工况 |
| 5.2.2 GCI燃烧中的压力震荡现象 |
| 5.2.3 GCI爆震与SI爆震的宏观对比 |
| 5.2.4 GCI爆震与SI爆震的燃烧过程对比 |
| 5.2.5 GCI中不可控爆震现象 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 控制参数对GCI大负荷工况性能和燃烧的影响 |
| 6.1 测试工况和试验设备 |
| 6.1.1 高压共轨喷油系统 |
| 6.1.2 运行工况 |
| 6.2 喷油压力对大负荷工况性能和燃烧的影响 |
| 6.3 供油量对大负荷工况性能和燃烧的影响 |
| 6.4 负气门重叠角对大负荷工况性能和燃烧的影响 |
| 6.5 多次喷射对大负荷性能和爆震的影响 |
| 6.6 阿特金森循环对大负荷工况性能和爆震影响 |
| 6.7 本章小结 |
| 第七章 全文总结与工作展望 |
| 7.1 全文总结 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 展望 |
| 参考文献 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
（5）内燃机爆震现象初探（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 发生机理 |
| 2 具体因素 |
| 3 危害 |
| 4 预防措施 |
| 5 结语 |
（6）火花辅助压燃（SACI）燃烧模式爆震特性及抑制方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 字母注释表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景及意义 |
| 1.2 汽油机新型燃烧模式发展概述 |
| 1.2.1 汽油压燃式发动机发展概述 |
| 1.2.2 SACI发动机国内外研究现状 |
| 1.3 课题主要研究内容 |
| 第二章 试验系统搭建 |
| 2.1 单缸机试验台架 |
| 2.1.1 试验台架 |
| 2.1.2 全可变气门正时结构 |
| 2.1.3 外部EGR的实现和控制方法 |
| 2.1.4 喷油系统 |
| 2.1.5 双点火时序控制系统 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 试验运行条件 |
| 2.2.2 试验工况设定 |
| 2.3 试验数据处理 |
| 2.3.1 放热率计算 |
| 2.3.2 内、外部EGR计算 |
| 2.3.3 未燃区温度计算 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 SACI基本燃烧特性及爆震特性的试验研究 |
| 3.1 SACI基本燃烧特性的试验研究 |
| 3.1.1 两阶段燃烧区间确定 |
| 3.1.2 单、双火花塞策略对于燃烧特性的影响 |
| 3.1.3 点火提前角对于燃烧特性的影响 |
| 3.1.4 内部EGR对于燃烧特性的影响 |
| 3.1.5 点火提前角及内部EGR对于动力及经济特性的影响 |
| 3.2 SACI爆震界限设定 |
| 3.2.1 滤波频率设定 |
| 3.2.2 爆震强度的评价指标 |
| 3.2.3 爆震界限设定讨论 |
| 3.2.4 爆震界限合理性验证 |
| 3.3 SACI与 SI燃烧模式的区别 |
| 3.3.1 正常燃烧工况试验对比分析 |
| 3.3.2 爆震工况试验对比分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 EGR结合二次喷射对SACI燃烧及爆震特性影响的试验研究 |
| 4.1 外部EGR影响的试验研究 |
| 4.1.1 外部EGR对于抑制爆震的影响 |
| 4.1.2 外部EGR对于燃烧特性的影响 |
| 4.1.3 外部EGR对于动力及经济特性的影响 |
| 4.2 二次喷射影响的试验研究 |
| 4.2.1 二次喷射对于抑制爆震的影响 |
| 4.2.2 二次喷射对于燃烧特性的影响 |
| 4.2.3 二次喷射对于动力及经济特性的影响 |
| 4.3 EGR结合二次喷射影响的试验研究 |
| 4.3.1 结合策略对于抑制爆震的影响 |
| 4.3.2 结合策略对于动力及经济特性的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 米勒循环结合二次喷射对SACI燃烧及爆震特性影响的试验研究 |
| 5.1 米勒循环在固定NVO边界条件下影响的试验研究 |
| 5.1.1 米勒循环在固定NVO边界条件下对于爆震抑制的影响 |
| 5.1.2 米勒循环在固定NVO边界条件下对于燃烧特性的影响 |
| 5.1.3 米勒循环在固定NVO边界条件下对于动力及经济特性的影响 |
| 5.2 米勒循环在固定进气量边界条件下影响的试验研究 |
| 5.2.1 米勒循环在固定进气量边界条件下对于爆震抑制的影响 |
| 5.2.2 米勒循环在固定进气量边界条件下对于燃烧特性的影响 |
| 5.2.3 米勒循环在固定进气量边界条件下对于动力及经济特性的影响 |
| 5.3 米勒循环结合二次喷射策略影响的试验研究 |
| 5.3.1 结合策略对于抑制爆震的影响 |
| 5.3.2 结合策略对于动力及经济特性的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 总结和展望 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
（7）基于建模仿真与振动分析的发动机故障诊断方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题来源 |
| 1.2 研究背景与意义 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 发动机故障诊断技术研究现状 |
| 1.3.2 基于模型仿真技术的研究现状 |
| 1.4 主要研究内容 |
| 第二章 基于多体动力学的发动机建模仿真分析 |
| 2.1 多柔体系统动力学分析 |
| 2.1.1 矩阵缩减 |
| 2.1.2 AVL-EXCITE 多体系统动力学 |
| 2.2 多体动力学仿真模型分析 |
| 2.2.1 有限元模型分析 |
| 2.2.2 有限元模型缩减 |
| 2.2.3 多体动力学模型构建与分析 |
| 2.2.4 激励力加载 |
| 2.3 仿真结果分析 |
| 2.3.1 转速波动 |
| 2.3.2 振动分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 发动机失火故障的机理研究、监测与特征提取 |
| 3.1 失火监测方法与试验分析 |
| 3.1.1 试验测试 |
| 3.1.2 小波分析在失火监测中的应用 |
| 3.2 单缸失火故障仿真与试验对比 |
| 3.2.1 失火故障设置 |
| 3.2.2 仿真结果分析 |
| 3.2.3 实车试验测试与结果分析 |
| 3.3 考虑多种激励力作用下的多种失火故障仿真分析与故障特征提取 |
| 3.3.1 仿真结果分析 |
| 3.3.2 实车试验测试与结果分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 配气机构典型故障的机理分析和基于小波包与解调的故障特征提取方法 |
| 4.1 配气机构仿真系统分析 |
| 4.1.1 配气机构模型建立 |
| 4.1.2 主要单元的处理和参数设定 |
| 4.1.3 仿真结果分析 |
| 4.1.4 激励力加载 |
| 4.2 气门间隙大故障仿真与故障特征提取 |
| 4.2.1 故障设置与仿真结果 |
| 4.2.2 时域与频谱分析 |
| 4.2.3 传递函数分析 |
| 4.2.4 基于小波包分解与解调的故障特征提取 |
| 4.3 凸轮轴承松脱故障仿真分析 |
| 4.3.1 故障设置与仿真结果 |
| 4.3.2 时域分析 |
| 4.3.3 频谱分析 |
| 4.4 发动机台架试验测试与结果分析 |
| 4.4.1 试验系统组成 |
| 4.4.2 故障设置 |
| 4.4.3 试验结果分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 活塞敲击故障机理与诊断方法研究 |
| 5.1 活塞敲击仿真模型 |
| 5.2 活塞敲击故障下的敲击力仿真结果分析 |
| 5.2.1 故障设置 |
| 5.2.2 敲击力加载 |
| 5.2.3 敲击力分析 |
| 5.3 活塞敲击故障的机体振动分析 |
| 5.3.1 有无活塞敲击激励的振动信号对比 |
| 5.3.2 传递函数分析 |
| 5.3.3 正常与活塞敲击故障的振动信号对比分析 |
| 5.4 活塞敲击故障诊断方法研究 |
| 5.4.1 小波包总能量比和相对能量值 |
| 5.4.2 基于小波包总能量比的活塞敲击故障分析 |
| 5.4.3 基于小波包分解相对能量值和神经网络的活塞敲击故障诊断 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 主轴承磨损故障分析与诊断方法 |
| 6.1 液体动力滑动轴承分析理论 |
| 6.1.1 轴承油膜数学模型 |
| 6.1.2 ENHD 轴承有限元缩减模型 |
| 6.2 磨损故障设置与仿真分析 |
| 6.2.1 主轴承载荷分析 |
| 6.2.2 机体表面振动分析 |
| 6.3 主轴承磨损故障诊断 |
| 6.3.1 基于小波包分解时频图的诊断方法 |
| 6.3.2 基于 CWD 的主轴承磨损故障诊断方法 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（8）WD615系列发动机常见故障的诊断与排除（论文提纲范文）
| 1 发动机拉缸 |
| 2 发动机的机油压力过低 |
| 2.1 外表检查 |
| 2.2 机内检查 |
| 3 发动机机油消耗量大 |
| 4 WD615系列发动机喷油器故障分析判断及排除 |
| 5 发动机异响故障的判断与处理 |
| 6 发动机烟度异常 |
| 7 WD615系列发动机喷油器故障分析判断及排除 |
| 8 机油加注口或机油尺处喷机油的故障 |
| 9 结束语 |
四、两种敲缸声有何区别（论文参考文献）
- [1]汽车发动机故障诊断系统研发[D]. 路子安. 河北科技大学, 2021
- [2]甲醇发动机火花辅助可控自燃燃烧特性研究[D]. 郑文良. 吉林大学, 2020(08)
- [3]汽油压燃燃烧的爆震特性仿真研究[D]. 刘良勇. 华中科技大学, 2020(01)
- [4]汽油压燃（GCI）发动机燃烧稳定性提升和爆震特性及控制研究[D]. 韩义勇. 天津大学, 2019(01)
- [5]内燃机爆震现象初探[J]. 刘杰,刘俊. 内燃机与配件, 2019(10)
- [6]火花辅助压燃（SACI）燃烧模式爆震特性及抑制方法研究[D]. 董凯. 天津大学, 2018(06)
- [7]基于建模仿真与振动分析的发动机故障诊断方法研究[D]. 杜灿谊. 华南理工大学, 2013(02)
- [8]WD615系列发动机常见故障的诊断与排除[J]. 朱起. 甘肃科技, 2012(23)
- [9]如何更有效地对发动机的异响进行故障诊断[J]. 李雷,史雷鸣. 拖拉机与农用运输车, 2010(02)
- [10]发动机异响故障的听诊判断[J]. 贺吉凡. 汽车维护与修理, 2007(10)